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脉冲硬X射线能注量测量技术

苏兆锋 来定国 邱孟通 徐启福 任书庆

脉冲硬X射线能注量测量技术

苏兆锋, 来定国, 邱孟通, 徐启福, 任书庆
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  • 阐述了全吸收法测量脉冲硬X射线能注量的基本原理, 选择了光电管配合硅酸镥(LSO)闪烁体作为探测系统的核心部件, 研制了脉冲硬X射线能注量测量系统. 利用该系统测量了“闪光二号”加速器产生的脉冲硬X射线强度, 结合灵敏度的实验标定结果, 计算得到了脉冲硬X射线的能注量. 在连续5发次的实验中, 能注量平均测量结果为35.9 mJ/cm2, 根据实测剂量和能谱计算得到的能注量为39.8 mJ/cm2, 两者的结果比较一致.
      通信作者: 苏兆锋, xcw9504@163.com
    • 基金项目: 国家级-基于散射伽马的高剂量率脉冲辐射混合场时空参数在线诊断技术研究(11875214)
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  • 图 1  硬X射线能注量测量系统组成示意图

    Fig. 1.  The abridged general view of the fluence measurement system for pulse hard X-ray.

    图 2  标定平台组成框图

    Fig. 2.  The block diagram of the calibration platform composition.

    图 3  探测器灵敏度标定现场图

    Fig. 3.  The field diagram of detector sensitivity calibration.

    图 4  能注量测量实验框图

    Fig. 4.  Experimental diagram of energy fluence measurement.

    图 5  能注量测量典型波形

    Fig. 5.  Typical waveform of energy fluence measurement.

    表 1  几种常见高密度闪烁体参数对比

    Table 1.  The parameter comparison of several common high density scintillators.

    闪烁体最强发射波长/nm闪烁衰减时间/ns折射率密度/g·cm–3相对光输出/%
    Bi4Ge3O124803002.157.1312.0—14.0
    BSO4802/30/1002.066.802.0—5.0
    LSO:Ce420401.827.4075.0
    PbWO4480102.168.200.5—1.0
    GSO:Ce45031/651.906.7120.0
    ZnWO448050002.207.8726.0
    CdWO454050002.307.9040.0
    CaWO454050002.307.9040.0
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    表 2  入射光子透过不同厚度闪烁体的透射率

    Table 2.  The transmissivity of the photon transmitting scintillators of different thicknesses.

    Thicknesses of scintillators /mm0.0110.0015.0020.0025.0030.0035.00
    Transmissivity/%97.82001.99700.87500.44400.22700.12000.0695
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    表 3  探测器在不同能量下的灵敏度

    Table 3.  Sensitivity of the detector at different energies.

    靶材光谱仪电压/kV光谱仪电流/mAX射线能量/keV本底电流/nA输出电流/nA剂量率/mGy·s–1灵敏度/10–17 C·cm2·MeV–1
    Pb1002575.03.924.28.785.29
    W953059.22.211.93.256.79
    Dy753546.03.729.450.773.87
    Sn506025.33.926.755.773.13
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    表 4  连续5次实验的能注量测量结果

    Table 4.  Measurement results of energy fluence in five successive experiments.

    发次二极管电压/kV二极管电流/kA剂量/rad能注量/mJ·cm–2
    1705311415.636.0
    2741315342.435.0
    3686323293.437.0
    4746327309.336.6
    5718305325.634.8
    平均值719.2 ± 25.0316.2 ± 8.9337.3 ± 47.435.9 ± 1.0
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    表 5  脉冲硬X射线能注量理论值

    Table 5.  Theoretial values of pulsed hard X-ray energy fluence.

    能量/keV15306090120150
    能谱归一化数值0.11740.22600.21100.14650.11040.0865
    质能吸收系数/cm2·kg–197904080143696969
    能注量/ mJ·cm–20.047610.219965.859068.434046.354754.97756
    能量/keV180210300400500600
    能谱归一化数值0.05330.03190.01030.00360.00210.0004
    质能吸收系数/cm2·kg–129.129.129.129.129.129.1
    能注量/ mJ·cm–27.275544.360811.417930.497080.292620.06403
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出版历程
  • 收稿日期:  2019-11-07
  • 修回日期:  2020-03-09
  • 上网日期:  2020-05-09
  • 刊出日期:  2020-07-01

脉冲硬X射线能注量测量技术

  • 西北核技术研究院, 强脉冲辐射环境模拟与效应国家重点实验室, 西安 710024
  • 通信作者: 苏兆锋, xcw9504@163.com
    基金项目: 国家级-基于散射伽马的高剂量率脉冲辐射混合场时空参数在线诊断技术研究(11875214)

摘要: 阐述了全吸收法测量脉冲硬X射线能注量的基本原理, 选择了光电管配合硅酸镥(LSO)闪烁体作为探测系统的核心部件, 研制了脉冲硬X射线能注量测量系统. 利用该系统测量了“闪光二号”加速器产生的脉冲硬X射线强度, 结合灵敏度的实验标定结果, 计算得到了脉冲硬X射线的能注量. 在连续5发次的实验中, 能注量平均测量结果为35.9 mJ/cm2, 根据实测剂量和能谱计算得到的能注量为39.8 mJ/cm2, 两者的结果比较一致.

English Abstract

    • 近年来, 随着脉冲功率技术的发展, 硬X射线的应用越来越广泛[1-3], 国内外的硬X射线源[4-9]也越来越多. 以“闪光二号”加速器为平台的脉冲高能注量硬X射线源[10]平均能量约为80 keV, 宽度约为55 ns, 能注量大于20 mJ/cm2, 辐照面积50000 mm2, 可用于开展单元级系统电磁脉冲(SGEMP)效应易损性和敏感性试验. 其中, 脉冲硬X射线的能注量是设备束流的主要参数, 需要准确测量. 由于硬X射线的穿透能力强[11], 在物质中的射程长, 要实现其能注量的实验测量难度很大. 目前国际上多采用理论计算的方法获得: 依据射线的剂量和能谱[12], 结合各个能段的质能吸收系数求得所有能段下的能注量.

      目前, 国内外关于硬X射线能注量测量的实验研究尚处于起步阶段[13,14], 很有必要发展一种适合脉冲硬X射线的能注量测量方法, 以丰富硬X射线辐射场参数诊断技术, 为设备考核提供实验数据支持. 本文对该测量领域进行了原理分析和实验研究, 介绍了一种基于全吸收法的技术方案和系统设计思路, 通过对测量核心部件的选型、灵敏度标定, 研制了测量系统并获到了能注量的实验结果.

    • 采用闪烁探测器配合高密度闪烁体的全吸收法进行测量. 测量系统由闪烁探测器、高密度闪烁体、中性减光片、射线准直系统、可见光屏蔽材料、电源及采集系统组成. 闪烁探测器使用的是由中国电子科技集团公司第五十五研究所研制的光电管. 减光片可实现闪烁体产生荧光的线性衰减[15], 避免了波形饱和. 射线准直系统和可见光屏蔽材料有效限制了光源的来源, 增加了信噪比. 可见光屏蔽材料为厚度0.1 mm的黑卡纸, 屏蔽了室内自然光和照明光线, 对脉冲X射线的衰减可以忽略. 图1为测量系统组成示意图.

      图  1  硬X射线能注量测量系统组成示意图

      Figure 1.  The abridged general view of the fluence measurement system for pulse hard X-ray.

      射线经过准直后照射到闪烁体上, 激发出荧光, 经过减光片后被光电管阴极吸收, 荧光通过光电效应产生光电子, 光电子在电场的作用下被阳极收集, 输出产生电脉冲信号[16]. 由标准X射线源标定入射光子能量与探测器电流的转换系数, 结合实测波形的幅值和匹配电阻, 计算得到实际入射光子的能量, 再除以入射光子的接收面积, 即可以得到射线的能注量.

    • 为了充分收集所有X射线, 实现光的全吸收[17], 要求闪烁体要有足够高的密度和厚度, 而且必须具备机械上的坚固耐用性、正常气氛下的化学稳定性以及辐射条件下的性能稳定性(即辐射硬度). 表1列出几种常见高密度闪烁体参数对比.

      闪烁体最强发射波长/nm闪烁衰减时间/ns折射率密度/g·cm–3相对光输出/%
      Bi4Ge3O124803002.157.1312.0—14.0
      BSO4802/30/1002.066.802.0—5.0
      LSO:Ce420401.827.4075.0
      PbWO4480102.168.200.5—1.0
      GSO:Ce45031/651.906.7120.0
      ZnWO448050002.207.8726.0
      CdWO454050002.307.9040.0
      CaWO454050002.307.9040.0

      表 1  几种常见高密度闪烁体参数对比

      Table 1.  The parameter comparison of several common high density scintillators.

      通过闪烁体各项参数的对比及理论分析, 结合待测射线源强度, 选定了硅酸镥(LSO)闪烁体[18]. 它的主要特点是平均原子序数高、密度大, 对高能射线的阻止本领大, 适合用于高能辐射探测的场合[19-21]. 测量系统所用光电管阴极直径为18 mm, 为保证荧光全部被收集, 闪烁体直径略小于光阴极尺寸, 设计为16 mm. 理论计算了加速器出射的X射线能谱, 表2为基于理论能谱分布的入射光子通过不同厚度LSO闪烁体的总透射率.

      Thicknesses of scintillators /mm0.0110.0015.0020.0025.0030.0035.00
      Transmissivity/%97.82001.99700.87500.44400.22700.12000.0695

      表 2  入射光子透过不同厚度闪烁体的透射率

      Table 2.  The transmissivity of the photon transmitting scintillators of different thicknesses.

      实验中闪烁体厚度设置为20 mm, 由表2数据可知, 待测X射线透射率为0.44%, 可视为对射线完成了全吸收, 设计满足实验要求.

    • 脉冲硬X射线为连续谱, 闪烁体的灵敏度直接影响测量结果的精度, 要对具有能谱分布的脉冲辐射场进行精密物理测量, 就必须刻度出探测系统对X射线的能谱响应. 灵敏度标定实验在Xuniqu II型X光荧光谱仪上进行的, 标定平台由准单能直流X射线产生装置、高压发生器、控制器、探测器、高压电源、小电流计及高纯锗探测器(HPG)组成. 图2为标定平台组成框图, 图3为标定现场图. 光谱仪产生的电子经过打靶后产生轫致辐射连续谱, 光子照射特定金属材料, 激发产生特征准单能X射线, 准单能X射线的谱纯度用高纯锗进行测量, 通过调节管电流和光阑孔径来控制X射线输出强度, 特征X射线光路为图中虚线框内, 强度由电离室监测. 将光电管进行光线密封后放置于探测器屏蔽体中, 光电管的入射窗与光束垂直, 使之直接照射到入射窗和光阴极上.

      图  2  标定平台组成框图

      Figure 2.  The block diagram of the calibration platform composition.

      图  3  探测器灵敏度标定现场图

      Figure 3.  The field diagram of detector sensitivity calibration.

      待标定的灵敏度定义为不同照射量条件下的光阴极收集电荷量[22]. 首先测量出光谱仪未出光子之前光电管的本底电流Id, 随后光谱仪产生光子束流, 通过光子准直器直接照射在光电管上, 产生的输出电流为I. 光谱仪改变电子的输出能量和滤片的材料, 调节出射光子的能量, 测量相应的输出信号.

      光电管的灵敏度Sn表示为[23]

      $ {S_{\rm{n}}} = (I-{I_{\rm{d}}})/\varphi , $

      其中灵敏度Sn的单位为C·cm2/MeV, I为光谱仪出射光束时光电管的输出电流, Id为本底电流, 均由Keithley 6517A型小电流计测量获得, φ为光电管所在位置的注量率, 单位为MeV·cm–2·s–1. 对于单能X或者γ射线, 空气中某点的照射量率${\mathop X\limits^.} $与该点处的注量率φ有如下关系:

      $\varphi = {\mathop X\limits^.} \cdot \frac{{{W_{\rm{a}}}}}{{({\mu _{{\rm{en}}}}/\rho ) \cdot e}},$

      照射量率${\mathop X\limits^.} $单位为R/s (1 R = 2.58 × 10-4 C/kg), 对于同种类、同能量的射线和同一种被照物质来说, 吸收剂量与照射量成正比, 1 R的X射线在空气中的吸收剂量约为0.838 rad, 剂量率由T10022型PTWUNIDOS标准剂量仪实时获取, 可换算成照射量率. ${W_{\rm{a}}}$为电子在干燥空气中每形成一对离子所消耗的平均能量, 其值为33.85 eV. μen/ρ为空气对射线的质能吸收系数, 对于具有能谱分布的X射线, 该系数是能量的函数, 单位为cm2/kg, 可查表获得. e为元电荷, 其值为1.602 × 10–19 C.

      实验进行了铅(Pb)、钨(W)、镝(Dy)和锡(Sn) 4个靶材条件下的准单能X射线探测器灵敏度标定. 表3为灵敏度标定结果. 高能注量X射线源的平均能量大约为80 keV, 选用特征能量较为接近的Pb靶所对应的灵敏度作为光电管灵敏度的最可几值.

      靶材光谱仪电压/kV光谱仪电流/mAX射线能量/keV本底电流/nA输出电流/nA剂量率/mGy·s–1灵敏度/10–17 C·cm2·MeV–1
      Pb1002575.03.924.28.785.29
      W953059.22.211.93.256.79
      Dy753546.03.729.450.773.87
      Sn506025.33.926.755.773.13

      表 3  探测器在不同能量下的灵敏度

      Table 3.  Sensitivity of the detector at different energies.

    • 以“闪光二号”加速器的高能注量射线源为实验平台进行了硬X射线能注量测量实验研究. 为满足效应测试实验要求, 加速器采用了串级二极管结构, 中间电极阻挡主阴极发射的电子并转换为X射线, 同时作为第二级二极管的阴极发射电子在主阳极上形成轫致辐射, 两级二极管产生的轫致辐射在空间上叠加, 从而形成高强度大面积均匀的X射线. 在串级二极管末端设计了真空筒, 与现有的二极管腔体连接, 能注量测量探头置于真空筒的中心位置, 信号通过筒体末端的封真空电缆阵列引出, 降低了二极管末端的真空封板对能注量测量结果的影响. 将LiF热释光剂量片贴于光电管前端, 用于监测该处的剂量D (rad). 通过改变闪烁体及挡光材料的厚度、系统与光源的距离等参数, 进行了多轮实验. 图4为能注量测量的实验框图, 图5为能注量测量典型波形. 依据(1)式和(2)式, 结合实验波形的幅值、半高宽及匹配电阻(50 Ω)即可计算得到射线的能注量, 表4列出在“闪光二号”加速器上连续5发次实验测量结果.

      图  4  能注量测量实验框图

      Figure 4.  Experimental diagram of energy fluence measurement.

      发次二极管电压/kV二极管电流/kA剂量/rad能注量/mJ·cm–2
      1705311415.636.0
      2741315342.435.0
      3686323293.437.0
      4746327309.336.6
      5718305325.634.8
      平均值719.2 ± 25.0316.2 ± 8.9337.3 ± 47.435.9 ± 1.0

      表 4  连续5次实验的能注量测量结果

      Table 4.  Measurement results of energy fluence in five successive experiments.

      图  5  能注量测量典型波形

      Figure 5.  Typical waveform of energy fluence measurement.

      表4显示, 连续5次测量结果平均值为35.9 mJ/cm2. 如前言所述, 脉冲硬X射线的能注量可以采用能谱和剂量值, 根据能注量和吸收剂量的关系折算得到, 作为实测值的验证.

      能注量$\overline E $(单位面积上入射的能量, mJ/cm2)与剂量D (rad)有如下关系:

      $\overline E = \frac{D}{{{\mu _{{\rm{en}}}}/\rho }},$

      μen /ρ为材料的质能吸收系数, 在(2)式中已有所描述. 由于材料在不同光子能量下的质能吸收系数不同, 需将射线按其能谱分布划分为若干能段, 分别计算每个能段下的能注量, 并最终加和, 总的能注量可表达为

      $ \overline E = \int {\frac{{D(E)}}{{{\mu _{{\rm{en}}}}(E)/\rho }}} {\rm{d}}E = \sum\limits_i {\frac{{D({E_i})}}{{{\mu _{{\rm{en}}}}({E_i})/\rho }}} . $

      表5是根据实测剂量和能谱计算得到的能注量, 理论计算值为39.8 mJ/cm2.

      能量/keV15306090120150
      能谱归一化数值0.11740.22600.21100.14650.11040.0865
      质能吸收系数/cm2·kg–197904080143696969
      能注量/ mJ·cm–20.047610.219965.859068.434046.354754.97756
      能量/keV180210300400500600
      能谱归一化数值0.05330.03190.01030.00360.00210.0004
      质能吸收系数/cm2·kg–129.129.129.129.129.129.1
      能注量/ mJ·cm–27.275544.360811.417930.497080.292620.06403

      表 5  脉冲硬X射线能注量理论值

      Table 5.  Theoretial values of pulsed hard X-ray energy fluence.

      可以发现, 实验结果比理论值小约9.8%, 分析其原因如下: 由射线在物质中的指数衰减规律可知, 实际上闪烁体是无法做到射线全吸收的, 总存在一部分射线穿透过去, 这部分能量无法探测到, 导致实验结果偏小; 由于准单能标定源的能量点有限, 将光子平均能量下的灵敏度作为探测器的灵敏度, 存在一定的不确定度; 再者, 为了减少可见光的影响, 增加信噪比, 实验中使用了黑卡纸和减光片, 它们对射线有一定的衰减作用, 导致部分射线未照射到闪烁体上.

    • 本文重点介绍了一套适应于脉冲硬X射线能注量的测量系统. 通过理论模拟, 结合待测束流强度确定了测量系统的组成. 在标准准单能X射线源上标定了探测器的灵敏度, 为实验的绝对测量提供了有力数据. 测量了以“闪光二号”加速器为实验平台的脉冲硬X射线源的能注量, 结合探测器的灵敏度, 经计算, X射线的能注量为35.9 mJ/cm2, 与理论计算结果基本一致. 该测量技术的成功应用为以后类似的研究提供了很好的实验方法, 也可以为X射线强度分析研究提供参考.

参考文献 (23)

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