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基于嵌套三角形包层结构负曲率太赫兹光纤的研究

孟淼 严德贤 李九生 孙帅

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基于嵌套三角形包层结构负曲率太赫兹光纤的研究

孟淼, 严德贤, 李九生, 孙帅

Research on negative curvature terahertz fiber based on nested triangle structure cladding

Meng Miao, Yan De-Xian, Li Jiu-Sheng, Sun Shuai
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  • 设计了一种新型负曲率太赫兹光纤, 光纤由六条均匀分布在包层内部并嵌套等边三角形结构的包层管组成. 通过改变包层管和三角形边的厚度来研究负曲率光纤的有效模场面积、纤芯功率比、限制损耗、色散等性能. 当包层管和三角形厚度为90 μm时, 光纤的限制损耗在2.36 THz时可以达到0.005 dB/cm, 当频率范围在2.1—2.8 THz时, 色散系数在 ± 0.19 ps/(THz·cm), 纤芯功率比达到了99%以上, 并且拥有较好的有效模场面积. 进一步, 将包层管和三角形边厚度保持在90 μm不变, 调整三角形边的弯曲程度, 继续研究以上性能, 结果表明在内弯曲的状态下可以将限制损耗降低60%. 该工作为高效率、高性能的太赫兹光纤提供了合理的结构设计以及理论分析.
    In the terahertz communication and imaging systems, terahertz fibers have aroused great interest in the past several years. Countering the terahertz wave applications ‘inefficient transmission’ calls for a rapid development in terahertz fibers that could achieve low confinement loss, chromatic dispersion and large refraction of power at the same time. In this paper, a new type of negative curvature terahertz fiber is designed, which consists of six cladding tubes evenly distributed in the cladding and nested with equilateral triangle structure. By using full vector finite element method and changing the thickness of cladding tube and triangle, the effective mode field area, core power ratio, confinement loss, dispersion and other parameters of negative curvature fiber are studied. Here, the thickness range of 70–100 μm is selected. It is found that the confinement loss of optical fiber can reach 0.005 dB/cm at 2.36 THz, the dispersion coefficient can float up and down at ±0.1 ps/(THz·cm) at the frequency range of 2.1–2.8 THz, the core power ratio can reach above 99% in the same frequency range. Compared with the known terahertz negative curvature fiber, the nested triangle negative curvature fiber has lower confinement loss and wide transmission bandwidth of 2.1–2.8 THz. After that, when the cladding tube and the triangle thickness are kept at 90 μm, the bending degree of the triangle edge is changed, and the above properties are further studied. When the triangle edge is bent in and out, the transmission performance of the fiber is analyzed. It is found that when the triangle edge is bent inward, the transmission characteristics of terahertz wave is much better than that when the triangle edge is bent outward. When the triangle edge is bent inwards, the confinement loss is obviously reduced, reaching 0.002 dB/cm at 2.36 THz. Compared with triangle straight edge, the confinement loss is reduced by 40% and still maintaining 99% core power ratio at certain frequency band. The designed terahertz fiber will have an important application value in the fields of sensing and imaging systems with low loss and wide bandwidth. This makes the Topas COC-based terahertz fiber very suitable for guiding terahertz wave over the desired frequency range.
      通信作者: 严德贤, yandexian1991@cjlu.edu.cn
    • 基金项目: 国家级-国家自然科学基金(61871355,61831012)
      Corresponding author: Yan De-Xian, yandexian1991@cjlu.edu.cn
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    Belardi W, C. Knight J 2013 Opt. Express 21 21912Google Scholar

  • 图 1  嵌套三角形结构负曲率空芯光纤结构图

    Fig. 1.  Structure of negative curvature hollow core fiber with nested triangle structure.

    图 2  (a)限制损耗; (b)色散特性; (c)有效模场面积; (d)纤芯功率比随频率的变化曲线

    Fig. 2.  (a) Confinement loss; (b) dispersion characteristics; (c) effective mode field area; (d)core power ratio versus frequency.

    图 3  光纤模场分布 (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz

    Fig. 3.  Fiber mode field distribution. (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz.

    图 4  外弯曲负曲率光纤结构图

    Fig. 4.  Structure diagram of external bending negative curvature fiber.

    图 5  (a)限制损耗; (b)色散特性; (c)有效模场面积; (d)纤芯功率比随频率的变化曲线

    Fig. 5.  (a)confinement loss; (b) dispersion characteristics; (c) effective mode field area; (d) power ratio curve with frequency.

    图 6  外弯曲光纤模场在不同频率时的分布 (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz

    Fig. 6.  The distribution of mode field of external bending fiber at different frequencies. (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz.

    图 7  内弯曲负曲率光纤结构图

    Fig. 7.  Internal bending negative curvature fiber structure diagram.

    图 8  (a)限制损耗; (b)色散特性; (c)有效模场面积; (d)纤芯功率比随频率的变化曲线

    Fig. 8.  (a)confinement loss; (b) dispersion characteristics; (c) effective mode field area; (d) power ratio curve with frequency.

    图 9  内弯曲光纤模场在不同频率时的分布 (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz

    Fig. 9.  The distribution of mode field of internal bending fiber at different frequencies. (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz.

    表 1  设计的光纤结构与其他结构的性能对比

    Table 1.  Performance comparison between the designed optical fiber structure and other structures.

    参考文献光纤结构频率/THz纤芯功率比/%限制损耗/dB·cm–1色散/ps·(THz·cm)–1Aeff/m2
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    [18]三角形包层0.21—0.3950.66
    [19]夹杂金属丝包层1.0990.000 058
    本文直边2.1—2.8990.005–0.19—0.191.5 × 10–6
    外弯曲2.06—2.62990.003–0.19—0.191.04 × 10–6
    内弯曲2.22—2.48990.002–0.02—0.21.08 × 10–6
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  • [1]

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出版历程
  • 收稿日期:  2020-03-27
  • 修回日期:  2020-05-15
  • 上网日期:  2020-05-15
  • 刊出日期:  2020-08-20

基于嵌套三角形包层结构负曲率太赫兹光纤的研究

  • 1. 中国计量大学信息工程学院, 浙江省电磁波信息技术与计量检测重点实验室, 杭州 310018
  • 2. 中国计量大学太赫兹研究所, 杭州 310018
  • 3. 天津大学精密仪器与光电子工程学院, 天津 300072
  • 通信作者: 严德贤, yandexian1991@cjlu.edu.cn
    基金项目: 国家级-国家自然科学基金(61871355,61831012)

摘要: 设计了一种新型负曲率太赫兹光纤, 光纤由六条均匀分布在包层内部并嵌套等边三角形结构的包层管组成. 通过改变包层管和三角形边的厚度来研究负曲率光纤的有效模场面积、纤芯功率比、限制损耗、色散等性能. 当包层管和三角形厚度为90 μm时, 光纤的限制损耗在2.36 THz时可以达到0.005 dB/cm, 当频率范围在2.1—2.8 THz时, 色散系数在 ± 0.19 ps/(THz·cm), 纤芯功率比达到了99%以上, 并且拥有较好的有效模场面积. 进一步, 将包层管和三角形边厚度保持在90 μm不变, 调整三角形边的弯曲程度, 继续研究以上性能, 结果表明在内弯曲的状态下可以将限制损耗降低60%. 该工作为高效率、高性能的太赫兹光纤提供了合理的结构设计以及理论分析.

English Abstract

    • 随着越来越多的研究者对于太赫兹的独特性和未来应用潜力的关注和研究, 太赫兹技术得到了快速发展. 近些年来, 在太赫兹源[1-2]、滤波器[3-4]、偏振器[5]、调制器[6]、开关[7]、超表面[8]以及光纤波导[2]等方面进行了深入研究. 在微结构太赫兹光纤的研究中, 各种各样微结构太赫兹光纤也已经被提出, 如目前空芯光纤、微结构纤芯光子晶体光纤[9]已经吸引了许多学者的关注. 与具有实芯或多孔芯的光纤不同, 空芯光纤允许太赫兹波在色散相对较低的空芯区快速传播[10].

      目前报道的大多数太赫兹系统主要采用离散组件, 太赫兹波在自由空间传播, 这使得系统非常庞大, 难以维护. 紧凑、低成本太赫兹系统的发展需要通过光纤或波导等限制性元件来远程传输太赫兹波, 因此太赫兹光纤的发展成为人们关注的焦点[11].

      在当前的研究中, 空芯光纤可以分为两类. 第一类是光子带隙光纤(HC-PBG), 通过光子带隙效应实现光波传导. 这类光纤的传输带宽有限. 第二类是反谐振空芯光纤(也称为抑制耦合空芯光纤), 其传导机制基于抗共振效应和纤芯模与包层模之间抑制耦合的组合[12-13]. 反谐振空芯光纤由单层或多层包层管组成, 与HC-PBG光纤相比, 这些光纤具有更宽的传输带宽和低光介质重叠[14]. 反谐振空芯光纤具有一系列窄带宽/高损耗谐振区和宽带宽/低损耗反谐振区. 在谐振区, 纤芯模式与包层模相位匹配, 传输损耗大, 而在反谐振区, 传导太赫兹的模式被严格限制在空气芯中. 共振区和反共振区的光谱位置和带宽明显取决于反共振单元管的厚度[15].

      在光纤的研究与制备中, 负曲率光纤是当前的研究热点之一. 负曲率指纤芯边界的表面法线方向是与柱坐标系的径向单元矢量方向相反. 在空芯微结构光纤中, 空芯边界的负曲率形状可以大大降低在光纤传输的光损耗[16]. 2013年, Setti等[17]制备了包层由一个圆形排列的电介质管组成的负曲率光纤, 在0.375 THz和0.828 THz处分别获得了较低的损耗0.3 dB/cm以及0.16 dB/cm; 2015年, Alice等[18]报道了由聚合物材料为基底的负曲率空芯光纤, 纤芯可以约束95%的模态能量, 传输带宽0.3—0.5 THz; 2020年, Sultana等[19]报道了一款夹杂金属线的负曲率光纤, 在1 THz损耗最低为0.0058 dB/m, 但是传输带宽有限. 目前报道的太赫兹负曲率光纤主要工作在1 THz以下, 而光泵浦气体激光器可以在2.5 THz频段输出高功率的太赫兹波, 在通信以及成像领域具有广阔的应用前景[20-22]. 为此, 研究工作在2.5 THz频段的负曲率太赫兹光纤可以促进该波段太赫兹源的应用.

      本文提出了一种基于嵌套三角形包层结构的新型负曲率光纤, 通过改变包层管和三角形结构边的厚度, 研究光纤结构的限制损耗、模场面积、纤芯功率比及色散等传输特性. 当厚度为90 μm时, 光纤的限制损耗下降到10–3 dB/cm量级, 在2.36 THz处限制损耗为0.005 dB/cm, 有效模场面积在2.72 THz可以达到1.55 × 10–6 m2, 在2.1—2.8 THz频段内色散曲线平坦, 在此频段内的色散为$\rm –0.19\;ps/(THz\cdot cm) \!<\! \beta_2 \!<\! 0.19\;ps/(THz\cdot cm)$, 且纤芯功率比维持在99%左右, 传输带宽更宽. 在此基础上, 对嵌套三角形结构的边进行了一定程度的弯曲. 结果表明, 三角形结构的边处于内弯曲的状态时, 光纤的限制损耗降低到0.002 dB/cm, 纤芯功率比仍然维持在99%左右. 与目前已经报道出来的太赫兹频段负曲率光纤相比, 传输带宽和传输效率都有了明显提高.

    • 本文所提出的负曲率空芯光纤由六个嵌套等边三角形结构的包层管组成, 结构如图1所示. 白色区域代表空气, 蓝色区域代表Topas COC材料, 包层管的厚度和嵌套三角形结构的厚度相同用t表示, d0表示包层管的直径, 纤芯区域的直径用d1表示, 外层Topas COC材料所构成的包层直径和厚度分别用D1D2表示, 六个包层管均匀排列在内部. 其中d1设置为1425 μm, D1D2分别为3625 μm和287.5 μm. 光纤以Topas COC为基底材料, 折射率值为1.53, 空气折射率值为1. 选择Topas COC材料作为基底材料的原因是Topas COC具有一些良好的特性, 这些特性是恒定折射率、低材料损耗、对湿度不敏感和低色散[23], 通过反谐振作用可以将太赫兹波有效束缚在纤芯内部.

      图  1  嵌套三角形结构负曲率空芯光纤结构图

      Figure 1.  Structure of negative curvature hollow core fiber with nested triangle structure.

      使用COMSOL Multiphysics软件模拟计算结构参数对光纤传输性能的影响[10]. 在包层管和三角形结构厚度不同的情况下研究负曲率光纤在2.0—2.8 THz频段内的性能差异.

    • 通过全矢量有限元法在2.0—2.8 THz频段内对光纤的限制损耗、色散、有效模场面积以及纤芯功率比进行了数值模拟[24]. 当太赫兹波在光纤内部传输时, 部分太赫兹波泄漏到包层结构中, 导致光纤产生限制损耗[25].. 负曲率光纤限制损耗(单位为dB/cm)可以通过下式得出[26]:

      $CL = 40{\text{π}} \times \frac{{{\rm{Im}}({n_{\rm{eff}}})}}{{\lambda \ln 10}}, $

      式中, Im(neff)代表模式有效折射率的虚部, λ代表输入的波长. 根据(1)式可知光纤的限制损耗主要受有效模式折射率的虚部影响, 设计的光纤在2.05—2.8 THz频率内且t为90 μm时, 限制损耗一直处于较低的水平(10–3 dB/cm量级), 在2.36 THz处得到了0.005 dB/cm的限制损耗. 因此当太赫兹波在光纤内部传输时, 太赫兹波可以很好地被束缚在纤芯区域, 限制损耗的影响得到了有效抑制. 图2(a)所示是四种不同厚度情况下限制损耗在2.0—2.8 THz频段内的变化趋势, 从图中可以看出当厚度从70 μm到100 μm逐渐增大时, 限制损耗在2.0—2.2 THz频段内逐渐降低. 所以, 当保持包层和纤芯直径不变时, 仅改变包层管和嵌套三角形的厚度, 光纤的限制损耗会受到影响, 随着厚度的增大, 光纤限制损耗明显降低. 而且随着管厚度的增大, 光纤限制损耗的起伏不同, 这是因为包层管厚度的变化导致负曲率光纤反谐振中心[27]发生改变, 从图中可以看出在厚度为90 μm时有较强的反谐振作用使光纤限制损耗得到有效抑制. 四种厚度相比较而言, 厚度为90 μm时限制损耗在较长的太赫兹频段内一直处于比较低的水平, 更有利于宽频段太赫兹波在光纤内部的传输.

      图  2  (a)限制损耗; (b)色散特性; (c)有效模场面积; (d)纤芯功率比随频率的变化曲线

      Figure 2.  (a) Confinement loss; (b) dispersion characteristics; (c) effective mode field area; (d)core power ratio versus frequency.

      波导色散是由光纤自身结构引起, 对于波导色散的分析, 一般只考虑基模情况. 在色散特性的研究与分析中, 可以通过式(2)得到色散参数[28]:

      ${\beta _2} = \frac{1}{c}\left(2\frac{{{\rm{d}}n}}{{{\rm{d}}\omega }} + \omega \frac{{{{\rm{d}}^2}n}}{{{\rm{d}}{\omega ^2}}}\right), $

      式(2)中, c表示光在真空中的传播速度, n表示有效模式折射率的实部, ω = 2πf表示角频率. 图2(b)所示为不同厚度下色散系数随频率的变化趋势, 由图中可以看出随着包层管和三角形厚度t的改变, 可以实现相应频段的色散平坦趋势. 当厚度为90 μm时, 此光纤在2.0—2.8 THz频段内色散系数基本在零刻度上下浮动, 在2.1—2.8 THz范围内的色散为$ \rm –0.19\;ps/(THz\cdot cm) \! < \! \beta_2 \! < \! 0.19\;ps/(THz\cdot cm) $. 当厚度为70 μm和80 μm时, 光纤色散在2.0—2.4 THz范围内浮动较大. 厚度为100 μm时在2.0—2.5 THz范围内色散值处于较低的水平(绝对值介于0.03—0.3 ps/(THz·cm)之间), 但是在2.5—2.8 THz范围内色散曲线有明显的变化, 在2.7 THz达到了–20 ps/(THz·cm), 2.75 THz达到了15 ps/(THz·cm). 结果表明, 当厚度为90 μm时, 所设计的光纤能够获得较低的色散, 可以实现太赫兹波的基模稳定传输. 不同太赫兹频率下的光纤模场分布如图3所示.

      图  3  光纤模场分布 (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz

      Figure 3.  Fiber mode field distribution. (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz.

      此外, 还讨论了光纤的有效模场面积和纤芯功率比. 有效模场面积表征光纤模式传输过程中实际的模场分布大小[25], 纤芯功率比表征传输过程中太赫兹波在纤芯中的存量. 这两个参数可以通过(3)式和(4)式得出[26,2830]:

      ${A_{\rm{eff}}} = {\left[ {\int {I(r)r{\rm{d}}r} } \right]^2}\Bigg/{\left[ {\int {{I^2}(r){\rm{d}}r} } \right]^2}, $

      $\begin{split}f =\;& \dfrac{\displaystyle\int\nolimits_{{\rm{hole}}} {({E_X}{H_Y}} - {E_Y}{H_X}){\rm{d}}x{\rm{d}}y}{\displaystyle\int\nolimits_{\rm{{total}}} {({E_X}} {H_Y} - {E_Y}{H_X}){\rm{d}}x{\rm{d}}y},\end{split}$

      式(3)中, I(r) = (Et)2表示电场强度, 在这种情况下, 传播模式保持较大的有效模场面积[24]. 式(4)中Ex, Ey, Hx, Hy表示横向和纵向电场和磁场的分量[26]. 由图2(c)可以看出在有效模场面积曲线图中, 厚度为90 μm时的有效模场面积相对于其他三种厚度处于较低水平, 在2.72 THz达到峰值1.5 × 10–6 m2. 厚度为70 μm时, 有效模场面积在2.12 THz达到最高值4.98 × 10–6 m2. 由图2(d)可以发现厚度为90 μm时, 在较长的带宽范围内纤芯功率比可以稳定在99%以上, 可以实现太赫兹波的高效传输. 厚度为100 μm时在2.7 THz达到最低43%, 在2.0—2.34 THz范围内可以达到99%. 纤芯功率比的增长趋势也可以反映出包层管和嵌套三角形结构的厚度带来的影响, 值得注意的是当厚度为90 μm和100 μm时, 在部分太赫兹频段内两种参数不同的光纤有着相近的传输能力. 在2.64—2.8 THz频段内, 厚度为100 μm时限制损耗增大, 纤芯功率比下降, 这表明纤芯基模和包层模发生强烈的模式耦合, 从而破坏了反谐振区域的形成[27].

      综合上述分析, 嵌套三角形结构的负曲率光纤在四种厚度的情况下都会有相应的带宽可以实现模式的稳定传输, 但相比较而言厚度为90 μm的情况最为理想, 减少了能量衰减.

    • 为了获得一个更好的传输效果, 对设计的负曲率光纤进行了改进, 将三角形结构的边进行了一定程度的弯曲, 并且从向外弯曲和向内弯曲来分析光纤的传输特性. 由于所设计光纤嵌套包层结构空气层厚度并没有远小于芯区宽度, 所以不能忽略空气层的反谐振作用. 三角形边在不同弯曲状态时空气层厚度的变化会影响光纤对限制损耗的抑制, 理论上空气层厚度在一定范围内可以降低限制损耗[27].

    • 三角形结构边处于外弯曲的状态时, 截取不同圆的特定弧长作为三角形结构的弯曲边, 保持包层管和嵌套三角形的厚度t仍然为90 μm, 其他结构参数不做变化. 图4所示即为三角形边进行一定程度弯曲后的光纤结构图, 选取半径为797 μm、1003 μm、1436 μm的圆的特定弧长作为三角形结构的弯曲边.

      图  4  外弯曲负曲率光纤结构图

      Figure 4.  Structure diagram of external bending negative curvature fiber.

      研究分析外弯曲负曲率光纤在2.0—2.8 THz的传输性能. 在外弯曲的状态下, 研究结果表明, 当选取半径为1003 μm圆的弧长作为三角形外弯曲边时, 太赫兹波在光纤内部的传输保持在较好的水平. 图5所示即为外弯曲负曲率光纤各项性能随频率变化的曲线图. 图6是半径为1003 μm时, 光纤在不同太赫兹频率处的模场分布情况.

      图  5  (a)限制损耗; (b)色散特性; (c)有效模场面积; (d)纤芯功率比随频率的变化曲线

      Figure 5.  (a)confinement loss; (b) dispersion characteristics; (c) effective mode field area; (d) power ratio curve with frequency.

      图  6  外弯曲光纤模场在不同频率时的分布 (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz

      Figure 6.  The distribution of mode field of external bending fiber at different frequencies. (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz.

      图5(a)所示, 可以看到限制损耗曲线在2.0—2.18 THz范围内, 半径所取越大则限制损耗越低. 半径为1003 μm时, 光纤在2.18—2.8 THz限制损耗变化幅度较小, 相比较三角形的直边情况, 半径为1003 μm时限制损耗在2.22 THz降到了0.0024 dB/cm, 并在多个太赫兹频率处的限制损耗低至0.003 dB/cm, 比直边最低0.005 dB/cm的限制损耗下降了40%左右. 表明光纤结构的改变在一定程度上增强了反谐振作用, 促进了光纤对限制损耗的有效抑制. 从图5(a)也可以看出限制损耗存在振荡特性, 这是由于基模泄露的能量被包层反射后和基模继续耦合所致[30], 因此包层管内空气孔的变化对于振荡峰的产生起到了一定作用.

      图5(b)可以观察到色散系数在不同弯曲程度作用下的变化趋势, 半径为1003 μm时色散系数在零刻度线上下浮动范围较小, 在2.04—2.78 THz频率值内浮动范围是–0.19 ps/(THz·cm) < β2 < 0.19 ps/(THz·cm). 由图5(c)可以发现随着半径的增大, 有效模场面积也随之增大, 当光纤的有效模场面积较小时将会激发一系列非线性效应, 阻碍太赫兹波在光纤中的传输[25]. 所以在半径为1003 μm时, 较大的模场面积可以提高传输效率. 根据图5(d)中的纤芯功率比变化趋势, 半径为1003 μm时要优于其他两种情况. 综合上述分析, 选取半径为1003 μm圆的弧长作为三角形的弯曲边有利于太赫兹波在光纤内部的传输.

    • 三角形边向内弯曲增加了包层管内部的反射弧面和空气层厚度, 在其他结构参数不变的基础上通过分析三组数据研究以上性能, 对比发现在计算不同参数时, 半径为1003 μm时可以同时获得较高的纤芯功率比和较低的限制损耗. 如图7所示是内弯曲光纤结构图.

      图  7  内弯曲负曲率光纤结构图

      Figure 7.  Internal bending negative curvature fiber structure diagram.

      在分析内弯曲负曲率光纤相关性能时, 选取半径为797 μm、1003 μm、1436 μm的圆的特定弧长作为三角形结构的弯曲边. 图8(a)图8 (b)图8 (c)图8 (d)是内弯曲负曲率光纤的限制损耗、色散、有效模场面积、纤芯功率比随频率的变化趋势. 图9是半径为1003 μm圆的弧长作为弯曲边时在不同太赫兹频率处的模场分布情况.

      图  8  (a)限制损耗; (b)色散特性; (c)有效模场面积; (d)纤芯功率比随频率的变化曲线

      Figure 8.  (a)confinement loss; (b) dispersion characteristics; (c) effective mode field area; (d) power ratio curve with frequency.

      图  9  内弯曲光纤模场在不同频率时的分布 (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz

      Figure 9.  The distribution of mode field of internal bending fiber at different frequencies. (a) 2.0 THz; (b) 2.2 THz; (c) 2.4 THz; (d) 2.6 THz; (e) 2.8 THz.

      图8(a)可以发现当选取半径为797 μm和1003 μm圆的弧长作为弯曲边时, 限制损耗在特定太赫兹频段变化幅度明显, 并且出现周期性的变化以及狭长的谐振峰. 包层管内三角形边在向内弯曲时反射弧面的增加是谐振峰形成的主要机制, 由于包层的反共振原理[31]使光纤内反谐振区域的形成出现周期性的变化, 在特定太赫兹频段阻碍反谐振区域的形成, 使纤芯束缚太赫兹波的能力减弱, 从而导致一部分能量被包层所吸收.

      半径为797 μm时, 光纤的限制损耗在2.62 THz、2.64 THz可以达到最低0.001 dB/cm, 在2.04 THz达到最高0.11 dB/cm. 半径为1003 μm时, 限制损耗在2.36 THz达到最低0.002 dB/cm, 比直边时的最低0.005 dB/cm下降了60%, 并在2.46—2.6 THz内限制性损耗维持在0.004 dB/cm左右, 光纤的限制损耗特性相比较外弯曲的情况得到了有效优化. 半径为1436 μm时, 光纤的限制损耗特性变化平缓, 然而在2.1—2.26 THz、2.4—2.66 THz范围内均要高于其他两种情况.

      图8(b)所示, 当三角形边向内弯曲时, 三种半径情况下的光纤色散特性与三角形外弯曲边相比出现了不同程度的增长, 但半径为1003 μm时, 光纤在2.26-2.38 THz频段内–0.02 ps/(THz·cm) < β2 < 0.20 ps/(THz·cm), 仍然具有良好的色散特性. 如图8(c)所示, 可以看出截取半径为1003 μm的圆的弧长作为三角形结构的弯曲边时模场面积并不理想, 在2.6 THz取得峰值1.08 × 10–6 m2, 这是由于空气孔的变化, 空气层厚度的增加使得芯模与管模两个区域不重叠度升高[27], 所以模式耦合时太赫兹波可以被有效束缚在纤芯区域中, 限制损耗也相应降低. 综合图8(d)纤芯功率比曲线可以发现半径为1003 μm时, 光纤在2.22—2.48 THz范围内纤芯功率比稳定在99%以上, 纤芯区域可以高效传输太赫兹波. 综合上述分析, 选择截取半径为1003 μm圆的弧长作为三角形的弯曲边时, 此光纤有最佳传输性能.

      对比分析负曲率光纤嵌套三角形的三种结构, 结果表明三角形边弯曲时的传输性能优于直边的情况, 且三角形边在向内弯曲时比向外弯曲有更好的传输效果. 这是因为在厚度不变的情况下, 弯曲状态下的曲率变化[32]导致三角形边长增大, 反射面积得到了有效增长, 且内弯曲状态下形成的反射面比外弯曲更有利于光纤对太赫兹波在光纤内部的抑制耦合作用.

      为了进一步说明本文所设计的光纤结构的优越性, 将所设计光纤的参数与已报道的文献进行了对比, 结果如表1所示. 对比结果表明, 本文所设计的光纤结构在较高太赫兹频率处的参数优于已经报到的光纤结构, 在基于光泵浦气体太赫兹激光器系统中具有较大的应用潜力.

      参考文献光纤结构频率/THz纤芯功率比/%限制损耗/dB·cm–1色散/ps·(THz·cm)–1Aeff/m2
      [17]电介质管包层0.8280.16
      [18]三角形包层0.21—0.3950.66
      [19]夹杂金属丝包层1.0990.000 058
      本文直边2.1—2.8990.005–0.19—0.191.5 × 10–6
      外弯曲2.06—2.62990.003–0.19—0.191.04 × 10–6
      内弯曲2.22—2.48990.002–0.02—0.21.08 × 10–6

      表 1  设计的光纤结构与其他结构的性能对比

      Table 1.  Performance comparison between the designed optical fiber structure and other structures.

    • 设计了嵌套三角形包层结构的新型负曲率光纤, 在对三角形结构厚度优化的基础上采用全矢量有限元法对此负曲率光纤在2.0—2.8 THz频段进行数值模拟, 深入分析了光纤的各个传输特性, 光纤在此频段内限制损耗、色散特性、有效模场面积以及纤芯功率比均体现出良好的性能. 结果表明三角形结构厚度为90 μm时, 有低损耗、宽带宽的传输特性, 限制损耗在2.36 THz达到0.005 dB/cm, 有2.1—2.8 THz的传输带宽, 同时在此频段内有较低的色散系数(± 0.19 ps/(THz·cm)), 纤芯功率比也稳定在99%以上.

      在对负曲率光纤的结构进行优化后, 发现三角形边在向内弯曲时比向外弯曲有更好的传输性能. 特别当截取半径为1003 μm圆的特定弧长作为弯曲边时, 限制损耗在2.36 THz达到了0.002 dB/cm, 并在2.46—2.6 THz范围内限制损耗维持在0.004 dB/cm左右, 在此区间内纤芯功率比也稳定在99%以上. 负曲率光纤的各项性能分析需要进一步的实验验证, 在未来的研究工作中将通过3D打印技术获取此光纤实物进行实验探究. 嵌套三角形包层结构的负曲率光纤将会因低限制损耗、宽传输带宽在传感器以及成像仪[18]等领域有重要应用价值.

参考文献 (32)

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