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When using a fly’s eye lens system to homogenize highly coherent light sources, the interference effect between the sub-beams can cause a periodic speckle distribution of illumination intensity, thereby disrupting illumination uniformity. It has been shown that using a rotating optical phase-shift plate behind the fly’s eye lens can eliminate interference patterns, but it only demonstrates engineering realizations. And the theoretical analysis and technical guidance on the phase modulation method and statistical averaging method for fly’s eye lens homogenization systems are still lacking. In this work, a simulation model of fly’s eye random phase modulation homogenization system is developed and studied in detail. Each sub-beam of the fly’s eye lens is randomly phase-modulated to break the coherence condition, and the illumination intensity of multiple independent modulations is accumulated to eliminate the interference pattern. The more times the intensity is accumulated, the better the homogenization is. Meanwhile, studied in this paper are the influence of the diffraction effect on homogenization, and the influence of the sub-lens size and focal length on the homogenization, which result in the diffracting-type system and the imaging-type system respectively. For an imaging type system, it is necessary to ensure that the first fly’s eye lens is in the front focal plane of the second fly’s eye lens. By optimizing the parameters of the fly’s eye lens and using an imaging-type system with p = 1.8 mm and fA = 9 mm, a Gaussian beam with the non-uniformity of 117% is homogenized into a flat-topped beam with the non-uniformity of 1.2% in a square illumination area of 100 mm2. This fly’s eye lens random phase modulation homogenization system has a simple structure, low energy loss, and good illumination uniformity, and can be used in systems that require high coherent laser input and high resolution. This technology can be used in the field of deep-ultraviolet mask defect detection.
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Keywords:
- high-coherence light /
- homogenization /
- fly’s eye lens /
- phase modulation
1. 引 言
激光是一种高相干性光源[1], 被广泛用于激光显示[2,3]、激光照明[4]、激光加工[5]和激光精密检测[6]等对照明均匀性有较高要求的领域. 蝇眼透镜[7]常被用于照明光束匀化, 一种将蝇眼透镜与聚焦透镜结合以获得平顶照明轮廓的匀化系统结构[8]已被大家熟知. 然而蝇眼透镜系统用于高相干光源照明匀化, 会由于各子光束相干叠加而产生干涉图案, 在照明面表现为具有强振荡的周期性斑点分布[9], 这反而破坏了照明的均匀性.
准分子激光[10–12]和LED光源[13]等相干性较差的光源可以减弱干涉条纹问题. 或是在分辨率要求不高的应用场景下, 干涉图案无法被图像探测器解析[14,15]. 然而在使用高相干激光光源且分辨率要求较高的情况下, 蝇眼透镜产生的干涉条纹不能忽略, 故需要消相干. 非规则形状阵列[16–19]等对蝇眼透镜特异性加工的方法可以打乱相位分布, 减弱干涉条纹影响, 但设计和加工难度较高. 诱导空间不相干法[20,21]通过相位调制板使各子光束的时间延迟大于相干时间消除干涉现象, 但不适用于相干时间较长的激光器. 在扩束系统中插入旋转漫射体[22]可以使光源消相干, 但漫射体能量损耗较高. 在蝇眼透镜后使用旋转光学相移板并时间延迟积分可以消除干涉图案[23], 但先前的研究仅展示了工程实现效果, 未对该方法的技术细节进行分析. 对于相位调制并统计平均的蝇眼透镜匀化系统, 仍缺少更详细的理论分析和技术指导.
本文深入研究了基于蝇眼透镜的激光照明匀化方法, 建立了一种对蝇眼透镜子光束进行随机相位调制并统计平均的光束匀化系统仿真模型, 理论分析和数学仿真证明可以消除传统蝇眼透镜光束匀化系统中多子光束干涉效应的影响. 最后对该模型进行参数调节和结构优化, 成功提高了高相干性激光器的照明均匀性, 并为实际的蝇眼透镜匀化系统搭建提供指导.
2. 蝇眼透镜光束匀化理论研究
2.1 传统蝇眼透镜匀化系统
常用的蝇眼透镜光束匀化系统分为两类: 衍射型(diffracting-type)和成像型(imaging-type). 本节详细介绍蝇眼透镜光束匀化系统的结构, 并结合衍射理论和傅里叶光学进行数学分析及理论研究.
传统衍射型蝇眼透镜匀化系统由蝇眼透镜(LA)和聚焦透镜(LF)组成, 如图1(a)所示. 其工作原理是通过LA将不均匀的输入光分割成相对均匀的子光束, 各子光束产生形状相似的衍射光斑并叠加在聚焦透镜的后焦面, 从而将不均匀的输入光束整形为直径为D的平顶照明光.
为方便运算, 本文对二维蝇眼透镜仅做一维分析, 一束复振幅分布为U0、半径为r0的准直光束入射到子透镜数为n×n的蝇眼透镜上, 每个正方形子透镜孔径为p、焦距为fA, 子光束经过焦距为f的聚焦透镜并在其后焦面处重叠. 蝇眼透镜透过率函数TA是所有子透镜透过率函数TL的累加, 假设阵列数为2N + 1, 令波数k = 2π/λ, 则TA为
$$ \begin{split} &{T_{\text{A}}}(r) = \sum\limits_{n = - N}^N {\delta (r - np)*{T_{\text{L}}}(r)} = \\ & \sum\limits_{n = - N}^N {\delta (r - np){*}\left\{ {{\text{rect}}\Big(\frac{r}{p}\Big) {\text{exp}}\left( - {\text{j}}\frac{k}{{2{f_{\text{A}}}}}{r^2}\right)} \right\}} .\end{split} $$ (1) 对于传统衍射型蝇眼透镜匀化系统, 聚焦镜后焦面上的复振幅分布$ {U_{\text{f}}}({r_{\text{f}}}) $是经过蝇眼透镜调制的入射波前的傅里叶变换[24], 则照明面光强分布为
$$\begin{split} {I_{{\text{diff}}}} \propto\;& |{U_{\text{f}}}({r_{\text{f}}}){|^2} \propto |\mathbb{F}\left\{ {{U_0}(r){T_{\text{A}}}(r)} \right\}{|^2} \\ =\;& |\mathbb{F}\left\{ {{U_0}(r)} \right\} * \mathbb{F}\left\{ {{T_{\text{A}}}(r)} \right\}{|^2}. \end{split}$$ (2) 成像型蝇眼透镜匀化系统由两个相同的蝇眼透镜(LA1和LA2)和一个正聚焦透镜(LF)组成, 如图1(b)所示. LA1对光束进行分割, LA2作为场镜与聚焦透镜相结合形成LA1子孔径的真实图像并在照明面重叠. 相比于衍射型蝇眼透镜匀化系统, 成像型蝇眼透镜匀化系统的衍射效应更小.
对成像型蝇眼透镜匀化系统进行一维分析. 设两个蝇眼透镜透过率函数分别为TA1, TA2, 焦距分别为fA1, fA2, 则聚焦透镜后焦面上的光场分布为UA2的傅里叶变换:
$$ \begin{split} &{I_{{\text{imag}}}} \propto {\left| {{U_{\text{f}}}({r_{\text{f}}})} \right|^2} \propto {\left| {\mathbb{F}[{U_{{f_{{\text{A1}}}}}}] * \mathbb{F}[{T_{{\text{A2}}}}]} \right|^2} = \\ &{\left| {\left\{ {\mathbb{F}[{U_0}] * \mathbb{F}[{T_{{\text{A1}}}}] {\text{exp}}[ - {\text{j\pi }}\lambda {f_{{\text{A1}}}} {f_{\text{r}}}^2]} \right\} * \mathbb{F}[{T_{{\text{A2}}}}]} \right|^2}. \end{split} $$ (3) 为分析衍射轮廓和干涉条纹的产生机理, 以输入U0 = 1为例, 衍射型蝇眼透镜匀化系统照面光强分布为
$$ {I_{{\text{diff}}}} = {\left| {\mathbb{F}\left\{ {{T_{\text{A}}}(r)} \right\}} \right|^2}. $$ (4) 进一步展开, 则:
$$ \begin{split} &\mathbb{F}\left\{ {{T_{\text{A}}}(r)} \right\}= \mathbb{F}\Bigg\{ \sum\limits_{n = - N}^N \delta (r - np) * \Bigg\{ {\text{rect}}\left( {\frac{r}{p}} \right)\\ &\times \exp \left( { - {\text{j}}\frac{k}{{2{f_{\text{A}}}}}{r^2}} \right) \Bigg\} \Bigg\} \\ = \;&\frac{{\sin [(2N + 1){\text{π }}p{f_{\text{r}}}]}}{{\sin [{\text{π }}p{f_{\text{r}}}]}}\\ &\times \mathbb{F}\left\{ {{\text{rect}}\left( {\frac{r}{p}} \right) \exp \left( { - {\text{j}}\frac{k}{{2{f_{\text{A}}}}}{r^2}} \right)} \right\}, \\[-1pt] \end{split} $$ (5) 其中空间频率${f_{\text{r}}} = \dfrac{{{r_{\text{f}}}}}{{\lambda f}}$. (5)式中$ \dfrac{{\sin [(2 N + 1){\text{π }}p{f_{\text{r}}}]}}{{\sin [{\text{π }}p{f_{\text{r}}}]}} $ 与多缝干涉光强分布类似, 称之为多光束干涉因子; $\mathbb{F}\left\{ {{\text{rect}}\left( {\dfrac{r}{p}} \right) \cdot \exp \left( { - {\text{j}}\dfrac{k}{{2{f_{\text{A}}}}}{r^2}} \right)} \right\} $是单个子透镜透过率函数的傅里叶变换, 称之为单子透镜衍射因子. 衍射型蝇眼透镜匀化系统的照明面光强分布是多光束干涉因子和单子透镜衍射因子的乘积, 其中干涉项造成了照明面光强的梳状分布, 衍射项决定了光强整体分布的轮廓.
单个子透镜的衍射图样决定了照明面光斑的形状. 对于衍射型蝇眼透镜匀化系统, 菲涅耳数对应着衍射轮廓中的波峰数, 随着菲涅耳数的增加, 衍射轮廓越接近平顶分布. 蝇眼透镜的菲涅耳数F [7]近似地由(6)式给出:
$$ F = \frac{{{p^2}}}{{4\lambda {f_{\text{A}}}}}. $$ (6) 更重要的是, 高相干光源在聚焦透镜后焦面上产生的强度分布模式由干涉效应主导, 其特征是具有细密周期的大幅度波动, 近似梳状函数分布, 干涉图样的周期P表示为[7]
$$ P = {{\lambda f}}/{p}. $$ (7) 2.2 蝇眼随机相位调制匀化系统
本文在传统蝇眼透镜匀化系统的基础上, 建立了蝇眼透镜随机相位调制匀化系统模型(如图2所示). 遍布随机深度凹坑的旋转石英玻璃圆盘[23]作为随机相位调制板(LD)置于第1个蝇眼透镜后焦面上, 分割后的子光束经过LD进行相位调制, 衍射光斑在焦距为f的聚焦透镜后焦面处重叠. 随机相位调制破坏了蝇眼透镜各子光束间的相干条件, 多次不同调制的照明光强进行统计平均, 从而消除干涉图案.
对每个子光束随机相位调制, 设Rand(n)为0到1之间均匀分布的随机数, 则第n个子光束引入的随机相位调制为
$$ {T_{\text{D}}}_n = \exp \left( { - {\text{i2\pi }} {\text{Rand}}\left( n \right)} \right). $$ (8) 对于有2N + 1个子透镜的蝇眼透镜, 其对应的相位调制元件的透过率函数可表示为
$$ \begin{split} {T_{\text{D}}} =\;& \sum\limits_{n = - N}^N \delta (r - np) * \big\{ {\text{rect}}\left( {{r}/{p}} \right) \\ & \times \exp \left( { - {\text{i2\pi }} {\text{Rand}}\left( n \right)} \right)\big\} . \end{split} $$ (9) 对于衍射型蝇眼随机相位调制匀化系统, 经过一次随机相位调制的照明面分布为
$$\begin{split} {U_{{\text{f-diff}}}} =\;& \left\{ {\mathbb{F}\left[ {{U_0}} \right] * \mathbb{F}\left[ {{T_{\text{A}}}} \right] \exp \left[ { - {\text{j\pi }}\lambda {f_{\text{A}}} {f_{\text{r}}}^2} \right]} \right\} \\ & * \mathbb{F}\left[ {{T_{\text{D}}}} \right]. \end{split} $$ (10) 对于成像型蝇眼随机相位调制匀化系统, 经过一次随机相位调制的照明面分布为
$$ \begin{split}{U_{{\text{f-imag}}}} =\;& \left\{ {\mathbb{F}\left[ {{U_0}} \right] * \mathbb{F}\left[ {{T_{{\text{A1}}}}} \right] \exp \left[ { - {\text{j\pi }}\lambda {f_{{\text{A1}}}} f_{\text{r}}^2} \right]} \right\}\\ & * \mathbb{F}\left[ {{T_{\text{D}}}} \right] * \mathbb{F}\left[ {{T_{{\text{A2}}}}} \right].\\[-1pt]\end{split} $$ (11) 在实际光路中, 实现随机相位调制的元件具有一定厚度, 使第2个蝇眼不能处于第1个蝇眼的后焦面处, 且第2个蝇眼透镜放在第1个蝇眼的后焦面也可能会被聚焦的激光损伤, 所以第2个蝇眼透镜需要略微离焦, 如图2(b)所示. 假设离焦量为δ, 则改进后的成像型匀化系统照明面分布为
$$ \begin{split}{U_{{\text{f-imag}}}} {=} \;& \{ \left\{ {\mathbb{F}\left[ {{U_0}} \right] {*} \mathbb{F}\left[ {{T_{{\text{A1}}}}} \right] \exp \left[ { - {\text{j\pi }}\lambda {f_{{\text{A1}}}} f_{\text{r}}^2} \right]} \right\} \\ & * \mathbb{F}\left[ {{T_{\text{D}}}} \right] \exp \left[ { - {\text{j\pi }}\lambda \delta f_{\text{r}}^2} \right] \} * \mathbb{F}\left[ {{T_{{\text{A2}}}}} \right]. \end{split} $$ (12) 若要消除干涉图案, 还需将多次独立的调制结果进行光强累加以统计平均, 叠加M次的照明光强为
$$ I = \sum\limits_{m = 1}^M {{{\left| {{U_{{\text{f}}m}}} \right|}^2}} . $$ (13) 3. 蝇眼透镜光束匀化仿真
根据上述理论, 本文使用MATLAB对传统蝇眼透镜匀化系统和蝇眼随机相位调制匀化系统进行了数值仿真. 匀化效果的评价函数使用照明面光强的相对均方根误差[25], 相对均方根误差(不均匀性)越小, 匀化效果越好. 不均匀性σ定义为
$$ \sigma = \frac1{{\overline I }} \sqrt{\displaystyle\sum\limits_{i = 1}^N \dfrac{( I_i - \bar I )^2}{N}} \times 100{\text{%}} , $$ (14) 式中$\bar I $为匀化光斑的平均能量, Ii为各采样点的能量, N为采样点个数.
3.1 传统蝇眼透镜光束整形系统
对图1中的传统蝇眼透镜匀化系统进行仿真. 入射光设置为输入半径r0 = 5 mm、波长λ = 266 nm的单色高斯光束, 振幅分布${U_0} = \exp \left( { - {{{r^2}}}/{{{\omega _0^2}}}} \right)$, 截面半径ω0 =3 mm. 蝇眼透镜子孔径p = 0.3 mm、焦距fA = 5 mm、阵列数n = 33, 聚焦透镜焦距f = 50 mm, 仿真条件为完全相干, 结果见图3.
图3(a)展示了衍射型蝇眼匀化系统照明面一维光强分布及其局部放大图. 照明面由密集的干涉条纹构成, 光强不均匀性高达420%; 其衍射轮廓包含17个起伏较大且不规律的波峰, 波峰数等于菲涅耳数, 满足(6)式的结论, 且轮廓边缘有一定的倾斜角. 干涉条纹间距大约0.044 mm, 与(7)式的计算相吻合.
图3(b)展示了成像型蝇眼透镜匀化系统照明面一维光强分布图及其局部放大图. 成像型系统照明面也会产生密集的干涉条纹, 光强不均匀性高达414%; 其衍射轮廓具有周期性波动分布, 波峰数为34等于两倍的菲涅尔数, 但波动幅度较小, 整体轮廓接近平顶分布; 轮廓边缘十分锐利, 近似垂直, 宽度大约3 mm. 干涉条纹间距约为0.044 mm, 同样满足(7)式. 衍射型和成像型系统产生的干涉条纹相似, 图3(c)为梳状干涉图案的二维局部放大图, 可以直观地看出其不均匀特性.
传统蝇眼透镜匀化系统仿真结果表明, 无论衍射型还是成像型都存在明显的衍射和干涉效应, 且干涉图案暗部占空比较大, 不满足照明均匀性要求. 虽然成像型蝇眼匀化系统可以优化衍射轮廓, 使衍射轮廓更接近平顶分布, 但是仍存在干涉条纹问题, 因此仅通过传统蝇眼透镜匀化系统无法让高相干性激光器获得高均匀性的照明, 甚至比激光器本身的光强均匀性更差, 故需要其他手段消除干涉条纹以提高照明光强均匀性.
3.2 衍射型蝇眼随机相位调制匀化系统
根据(10)式对图2(a)中的衍射型蝇眼随机相位调制匀化系统进行仿真, 结果如图4所示. 随着多次调制的照明光强不断叠加, 照明面光强分布的波动幅度明显减小, 干涉图案逐渐消失, 光强分布越来越接近子透镜衍射轮廓.
在消除干涉条纹的基础上, 若想进一步提高匀化效果, 则需要优化衍射轮廓, 而蝇眼透镜的衍射效应主要由子孔径和焦距决定. 本文通过仿真分析子孔径p对匀化效果的影响, 保持子透镜焦距fA = 5 mm不变, 比较不同子孔径的情况下获得的匀化效果差别. 需要强调的是, 在入射光尺寸有限的情况下, p越大, 有效的子透镜数N越少.
衍射型蝇眼随机相位调制匀化系统的仿真结果如图5和图6所示. 图5(a)展示了在叠加500次的情况下, 照明不均匀性随子孔径变化的规律: p从0.3 mm增大到3 mm时, 不均匀性下降; p大于3 mm时, 不均匀性上升. 图5(b)展示了衍射型系统照明不均匀度随叠加次数的变化规律, 叠加次数对均匀度的影响越来越小, 当叠加次数超过300次时, 匀化效果基本达到最佳水平. 图6比较了不同p值的系统叠加500次后的照明面光强分布. 可以看出, 随着子孔径增大, 波峰数更多更密集且波动幅度减小, 不均匀性下降; 当子孔径大于2 mm时, 光强分布发生畸变, 无法消除入射光高斯分布的影响, 这又使匀化效果变差. 故对于截面半径3 mm的高斯输入光, 蝇眼子孔径在2 mm左右较为合适.
蝇眼透镜的衍射效应还与蝇眼透镜焦距fA有关, 本文仿真分析了蝇眼透镜焦距fA对匀化效果的影响, 保持子孔径p = 0.9 mm不变, 比较不同蝇眼透镜焦距下的匀化效果. 仿真结果如图7和图8所示, 在相同的叠加次数下, 蝇眼透镜焦距越大, 衍射波峰数越少越稀疏, 光束匀化效果越差. 需要注意的是, 实际应用中受限于光学加工的能力, 子透镜焦距无法做到很小; 虽然较大的子孔径有利于匀化, 但实际生产的大子孔径蝇眼透镜往往焦距也很大, 这反而不利于匀化.
综上所述, 对衍射型蝇眼匀化系统产生的不同相位调制的输出光强进行叠加, 随着叠加次数增加匀化效果也会提高, 叠加300次后均匀性提高速度缓慢. 在一定范围内子孔径越大, 匀化效果越好, 但子孔径过大会无法消除入射光强分布的影响, 使均匀性变差; 子透镜焦距越小, 匀化效果越好. 根据上述仿真结果, 使用p = 2 mm, fA = 10 mm的蝇眼透镜构建衍射型蝇眼随机相位调制匀化系统, 进行500次随机相位调制和叠加, 最终在100 mm2的方形照明区域内获得照明不均匀度低至5.6%, 其照明光强分布如图9所示.
3.3 成像型蝇眼随机相位调制匀化系统
根据(11)式对图2(b)中的成像型蝇眼随机相位调制系统进行仿真, 设p = 0.3 mm, fA = 5 mm, 仿真结果如图10所示. 与图4结论类似, 随着多次独立调制的光强不断叠加, 照明面光强分布的干涉波动幅度明显减小, 相干条纹逐渐消失, 光强分布越来越接近衍射轮廓.
仿真分析蝇眼透镜子孔径p对匀化效果的影响, 保持蝇眼透镜焦距fA = 5 mm不变, 比较不同子孔径的成像型匀化系统获得的光强均匀度差别, 仿真结果如图11所示. 图11(a)展示了叠加1000次的情况下, 成像型蝇眼随机相位调制匀化系统照明均匀性随子孔径变化的规律: p从0.3 mm增大到2 mm时, 不均匀性逐渐变低; p大于2 mm后, 不均匀性变高. 图11(b)展示了成像型系统照明不均匀性随叠加次数变化的规律, 当叠加次数超过600次时, 匀化效果基本达到最佳且变化趋于平稳. 图12展示了不同蝇眼透镜子孔径的成像型系统照明面光强分布. 可以看出, 当p增大, 光强波动减小, 不均匀性下降; 而当p大于2 mm时, 照明轮廓发生恶化, 无法消除输入光强高斯分布的影响, 使匀化效果变差. 故成像型匀化系统也需要将子透镜的孔径限定在合理范围内.
仿真分析蝇眼透镜焦距fA对成像型系统匀化效果的影响, 保持子孔径p = 0.9 mm不变, 比较不同蝇眼透镜焦距下的匀化效果. 仿真结果如图13和图14所示, fA对成像型系统匀化效果的影响很小, fA增大照明不均匀性只有微弱的升高.
传统的成像型蝇眼透镜光束匀化系统使用两个完全一样的蝇眼透镜, 且第2个蝇眼透镜在第1个蝇眼透镜的后焦面上. 有些情况下, 比如需要在两个蝇眼透镜之间插入随机相位调制元件, 第2个蝇眼透镜需要略微离焦, 如图2(b)所示. 如果保持原蝇眼透镜参数仅做简单的离焦, 则会导致照明面光强分布变形, 见图15(b), 其匀化效果比传统结构(图15(a))明显要差. 为了解决该问题, 需要合理调整蝇眼透镜的焦距, 使得第1个蝇眼透镜位于第2个蝇眼透镜的前焦面处, 保持系统满足成像条件, 则fA2 = fA1 + δ, 同时根据fA2调整聚焦透镜焦距f, 以保持照明面尺寸不变. 当离焦量较小时, 该方法产生的照明面光强分布与传统结构相同, 不均匀性基本相等, 见图15(c). 需要注意的是, LA1的每一个子光束都必须限制在LA2相应的子孔径内, 因此LA2离焦量不能超过LA1的焦距fA1, 否则各子光束混叠导致照明面光强分布发生畸变, 降低匀化效果, 如图16所示. 图16(a)表明, 离焦量较小时, 离焦配置对均匀性影响较小, 当离焦量大于或等于fA1时, 不均匀性明显升高; 图16(b)展示了离焦量等于fA1, 即δ = 9 mm时的照明面光强分布, 此时已产生明显的畸变. 因此在实际应用中, 需要根据实际系统装调的要求, 选择合适的离焦量和蝇眼透镜焦距, 从而保证光束匀化的效果. 这种离焦排布的成像型系统对蝇眼透镜焦距变化不敏感、离焦量可调控范围大, 且降低了蝇眼透镜表面的功率密度, 提高了损伤阈值, 具有较高的可实现性.
综上所述, 对成像型蝇眼透镜光束匀化系统进行随机相位调制并光强叠加, 随着叠加次数增加匀化效果也会提高, 叠加次数较少时不均匀性降低效果明显, 但叠加600次以后不均匀性降低速度十分缓慢. 与衍射型系统相似的是, 在一定范围内子孔径越大, 匀化效果越好, 但子孔径过大会无法消除入射光强分布的影响, 使均匀性变差. 与衍射型系统不同的是, 成像型系统匀化效果对蝇眼透镜焦距的变化不敏感, 这降低了蝇眼匀化系统的设计和使用难度. 根据上述结论, 由p = 1.8 mm, fA = 9 mm的蝇眼透镜构建的成像型蝇眼随机相位调制匀化系统, 相位调制并叠加1000次的匀化效果如图17所示, 在100 mm2的方形照明区域内获得不均匀性低至1.2%.
4. 结 论
本文对蝇眼透镜匀化系统进行了理论和仿真研究, 使用随机相位调制并统计平均的方法, 解决了蝇眼透镜子光束干涉引起的照明面梳状干涉图案问题. 为进一步提高照明均匀度, 使光强分布更接近于平顶分布, 对蝇眼随机相位调制匀化系统的参数进行调谐研究, 在束腰半径3 mm的高斯光输入下, 研究了蝇眼子孔径、焦距和照明面光强累加次数对于匀化效果的影响, 从而为实际光路设计提供了理论指导. 同时提出, 对于成像型蝇眼随机相位调制匀化系统, 在实际装调要求下, 需要保证第1个蝇眼透镜在第2个蝇眼透镜的前焦面上, 以保持较好的匀化效果. 最终通过优化蝇眼透镜参数, 在p = 1.8 mm, fA = 9 mm的成像型蝇眼随机相位调制匀化系统中, 在100 mm2的方形照明区域内, 将不均匀性117%的高斯光束匀化为不均匀性1.2%的平顶光束. 这种蝇眼透镜随机相位调制匀化系统结构简单、能量损失小、照明均匀性好, 可对输入为高相干激光且分辨率要求较高的系统进行照明匀化, 未来可用于深紫外掩模缺陷检测等领域.
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图 3 传统蝇眼透镜匀化系统仿真结果 (a)衍射型系统照明面一维光强分布图和局部放大图; (b)成像型系统照明面一维光强分布图和局部放大图; (c)干涉图案二维局部放大图
Fig. 3. Simulation results of a conventional fly’s eye lens homogenization system: (a) One-dimensional (1D) intensity distribution at the illumination surface of a diffracting-type system and its partial enlarged image; (b) 1D intensity distribution at the illumination surface of a imaging-type system and its partial enlarged image; (c) two-dimensional (2D) localized enlargement of the interference pattern.
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