透明可开关的超宽带频率选择表面电磁屏蔽研究

王成蓉; 唐莉; 周艳萍; 赵翔; 刘长军; 闫丽萍

doi:10.7498/aps.73.20240339

摘要

Abstract

作者及机构信息

Authors and contacts

文章全文

1. 引　言
2. 可开关光学透明超宽阻带FSS设计
3. 机理分析
3.1 等效电路分析
3.2 超宽阻带及高角度稳定性分析
4. 实验验证
5. 结　论

参考文献

施引文献

摘要

高频电磁波主要通过玻璃门窗进入建筑物内部, 设计具有光学透明且屏蔽功能可开关的超宽带电磁屏蔽体, 对同时需要电磁安全和采光的特定场所具有重要工程应用价值. 本文利用液态金属的流动性, 提出了一种透明可开关电磁屏蔽体的设计新思路. 利用液态金属流动性作为电磁屏蔽的切换开关, 利用其导电性及Ω型频率选择表面(FSS)结构设计实现超宽带电磁屏蔽. 该FSS结构由三层透明材料构成, 中间层为聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA), 顶层和底层为聚二甲基硅氧烷(PDMS), 且其中嵌有正交排列的Ω型微通道. 通过对微通道中注入液态金属, 可将该FSS结构的频率响应从全通状态切换到带阻状态. 双层Ω型微通道设计可增强液态金属的流动性并减半其用量, 同时实现18.1 GHz以下(覆盖P, L, S, C, X和Ku波段)超宽带电磁干扰抑制, 且具有高达80°的极化角度稳定性. 所设计的FSS电磁屏蔽结构单元81%的面积未覆盖金属, 可获得良好的光学透明性. 通过仿真计算TE和TM两种极化方式下的反射系数和吸收率, 深入分析了所设计结构的超宽阻带和高角度稳定性机理. 对所设计结构进行制备和实验测试, 测试结果与仿真结果基本吻合, 验证了所设计FSS结构的超宽带电磁屏蔽性能.

关键词:

Abstract

In view of the fact that high-frequency electromagnetic waves mainly enter buildings through windows and glass doors, switchable optically-transparent shielding with broad stopband is increasingly needed. Herein, a novel design for a switchable and optically transparent frequency selective surface (FSS) with ultrawide-stopband is presented in this study. The structure consists of a polymethyl methacrylate (PMMA) layer sandwiched between polydimethylsiloxane (PDMS) layers which contain liquid metal microchannels arranged in an orthogonal Ω-shaped configuration. The mobility of the liquid metal can switch the FSS response from an all-pass to an ultrawide bandstop behavior. The proposed FSS achieves a rejection bandwidth of 18.1 GHz, covering P, L, S, C, X and Ku bands, while maintaining a transparency of 81% and high angular stability up to 80°, regardless of polarization. Furthermore, the mechanism behind the ultrawide stopband and high angular stability is explored through an analysis of reflection and absorption for both TE polarization and TM polarization. Experimental validation under both normal and oblique incidence demonstrates the ultrawide-stopband performance of the fabricated FSS.

Keywords:

PACS:

03.67.Dd	(Quantum cryptography and communication security)
03.67.Hk	(Quantum communication)

作者及机构信息

1.
四川大学电子信息学院, 成都　610065

2.
成都锦城学院电子信息学院, 成都　611731

通信作者: 周艳萍, ypzhou11@scu.edu.cn ; 闫丽萍, liping_yan@scu.edu.cn

基金项目: 国家自然科学基金区域创新发展联合基金(批准号: U22A2015)、四川省科技厅国际合作项目(批准号: 2024YFHZ0282)和四川大学宜宾校市合作项目(批准号: 2020CDYB-31)资助的课题.

Authors and contacts

1.
College of Electronics and Information Engineering, Sichuan University, Chengdu 610065, China

2.
Department of Electronic Information Engineering, Chengdu Jincheng College, Chengdu 611731, China

Corresponding author: Zhou Yan-Ping, ypzhou11@scu.edu.cn ; Yan Li-Ping, liping_yan@scu.edu.cn

Funds: Project supported by the Regional Innovation and Development Joint Funds of the National Natural Science Foundation of China (Grant No. U22A2015), the International Cooperation Project of the Science and Technology Department of Sichuan Province, China (Grant No. 2024YFHZ0282), and the Sichuan University Yibin School-City Cooperation Program, China (Grant No. 2020CDYB-31).

文章全文

1. 引　言

频率选择表面(FSS)是由亚波长结构单元周期性排列而成的二维结构, 对入射到其上的电磁波呈现出独特的空间滤波特性^[1], 在吸波材料^[2,3]、天线罩^[4,5]、电磁干扰(EMI)抑制^[6,7]等多个领域内具有广泛应用. 与金属网屏蔽相比, FSS电磁屏蔽结构更轻便且具有频率选择性, 可应用于特定场所以满足其电磁安全或健康需求, 如重症监护室(ICU)、数据中心、安全装置、军事设施和关键基础设施等^[8–14]. 由于外部高频电磁波穿透混凝土墙壁时衰减严重, 主要通过玻璃门窗进入建筑物内部, 因此在提供电磁屏蔽的同时, 需要考虑光学透明性和美观. 随着无线技术和雷达技术的不断发展, 对超宽带电磁屏蔽结构的需求日益增加. 因此, 设计一种透明的超宽带电磁屏蔽体具有重要应用价值.

近年来, 已有许多研究致力于EMI抑制的光学透明FSS结构设计^[15–20]. 一种常用策略是应用透明导电材料, 例如通过银纳米线(Ag NW)或氧化铟锡(ITO)来实现透明屏蔽. Yang等^[15]使用银纳米线透明油墨设计了具有81.6%透明度的FSS结构, 在0.71—1.25 GHz和1.73—2.16 GHz的测量范围内产生良好反射, 实现了GSM频段EMI的有效屏蔽. Zhang等^[18]利用ITO制作FSS吸收体, 通过吸收电磁波实现从7.8—18.0 GHz的透明宽带屏蔽. 另一种方式则是将FSS结构设计中常用的介质基板更换为透明基板, 通过设计图案未覆盖区域实现光学透明. 例如, Dewani等^[20]利用丝网印刷技术将基于电阻性油墨的FSS结构印刷在玻璃上, 在1.5—2.5 GHz频段实现理想的屏蔽. 因此, 当前光学透明FSS设计可以有效抑制特定频段或双频甚至三频段的EMI, 但尚缺乏能够抑制超宽带范围(包含P, L, S, C, X以及Ku波段)EMI的电磁屏蔽设计.

随着无线新技术的不断发展, 对多功能电磁屏蔽结构提出了新要求, 超宽带电磁屏蔽、电磁性能动态可调等成为电磁屏蔽设计的重要功能特点. 对于宽带电磁屏蔽的研究, 目前主要基于小型化、多层技术实现宽带电磁特性^[21–24]. Habib等^[21]通过多层及卷曲FSS方形和圆形环路元件实现了S, C, X频段的宽带带阻, Xu等^[22]则通过三层级联FSS结构实现了小型化及7.34—15.0 GHz的宽阻带抑制. 电磁性能动态可调通常分为可开关和可调谐两种^[25–32], 可开关一般是将PIN二极管作为开关, 利用其导通/截止的两种状态实现FSS对电磁波的不同调控功能, 如允许电磁波通过转换为反射或吸收电磁波. 可调谐则是利用可变电容二极管、机械马达、铁氧体等实现性能可调谐, 例如工作频带移动(以动态扩展FSS工作带宽)、电磁波吸收幅度的变化等. 然而, 机械调谐结构笨重且不易与FSS结构集成, 利用铁氧体构建的可调FSS结构需外加偏置磁场, 基于有源器件的电子调谐方法需额外的偏置电路, 这些都对FSS结构设计提出了高要求, 且导致FSS单元结构中不透明区域面积增大. 一种替代方法是使用液态金属或液态金属合金注入多层介质腔的微通道中, 形成槽型带通FSS结构, 通过切换液态金属的注入层, 实现工作频段在C和Ku波段间的调谐^[25]; 也可以利用液态金属注入与否实现开关功能, 切换FSS结构的滤波功能, 例如 Ghosh和Lim ^[32]将EGaIn注入FSS结构微通道, 实现全通到带通(TE极化)/带阻(TE, TM极化)的切换. 这些设计利用液态金属实现了可调谐或可开关, 且使用透明PDMS封装, 但因其结构密集导致未覆盖金属区域过少, 光学透明性能欠佳. 综上所述, 尽管分别满足透明、可调或宽阻带FSS结构的研究较多, 但尚未见具有可开关功能的透明超宽阻带FSS结构的报道.

为此, 本文利用液态金属的流动性, 提出了透明可开关超宽带电磁屏蔽体的设计新思路. 借助于液态金属(EGaIn, 按重量计75%镓, 25%铟)的流动性实现电磁屏蔽功能的开关, 利用其导电性和双层正交Ω型FSS结构设计实现超宽带且高角度稳定的电磁屏蔽性能. 这种FSS结构性能切换设计方法避免了传统可开关/可调谐FSS结构中常见的PIN二极管、可变电容二极管等非透明元件的使用, 减小了FSS单元结构中不透明区域面积, 获得了良好的光学透明性, 为透明可开关的超宽阻带FSS结构实现多功能电磁屏蔽提供了有益参考.

2. 可开关光学透明超宽阻带FSS设计

如前文所述, 能够同时满足宽带、透明和可开关的FSS电磁屏蔽体设计具有很大挑战性. 本文采用透明介质和液态金属, 设计了一种新型光学透明可开关的超宽阻带FSS结构. 该结构包含三层透明介质材料, 如图1(a)所示, 中间层PMMA主要起支撑和阻抗匹配的作用, 顶层和底层分别为PDMS层, 内嵌有供液态金属流动的Ω型微通道(图1(b)). 为了保证FSS结构的极化稳定性, 两层PDMS中的微通道结构正交分布在PMMA层两侧. 液态金属选用低黏度、无毒性的铟镓共晶(EGaIn 按重量计75%镓, 25%铟). 通过在微通道中注入液态金属, 该结构可以从全通特性切换到阻带特性. FSS单元结构中所有材料的电磁特性参数如表1所列, 可知PMMA和PDMS的损耗角正切δ分别为0.002和0.065.

$图 1 所设计FSS的结构图　(a)单元透视图; (b)单层PDMS内的液态金属流动示意图; (c) FSS单元结构的演变过程\r\nFig. 1. Geometry of the proposed FSS structure: (a) Perspective view of the unit cell; (b) schematic of liquid metal flow in a single layer of PDMS; (c) evolution of the proposed FSS structure.$

图 1 所设计FSS的结构图　(a)单元透视图; (b)单层PDMS内的液态金属流动示意图; (c) FSS单元结构的演变过程

Fig. 1. Geometry of the proposed FSS structure: (a) Perspective view of the unit cell; (b) schematic of liquid metal flow in a single layer of PDMS; (c) evolution of the proposed FSS structure.

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表 1 FSS单元结构所含材料的电磁特性参数

Table 1. Electromagnetic characteristics of the materials contained in the FSS unit.

电磁特性参数	材料名	值
相对介电常数	PDMS	3 – j0.195
	PMMA	2.55 – j0.0051
	EGaIn	1
相对磁导率	PDMS	1
	PMMA	1
	EGaIn	1
电导率/(S·m^–1)	EGaIn	3.4 × 10⁶

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FSS单元结构的设计过程如图1(c)所示, 设计雏形选用具有高通滤波特性的网格结构. 在单层PDMS内制作网格微通道, 注入液态金属可实现高通滤波性能. 考虑到加工工艺和液态金属合金的黏度, 在PDMS层中制作的网格微通道的最小宽度为0.5 mm, 厚度为0.6 mm^[32]. 通过增大微通道中液态金属的厚度, 减小了FSS结构的等效电感, 增大了等效电阻, 从而改善了结构的输入阻抗, 实现了超宽阻带. 然而很难将液态金属流畅地注入网格形状的微通道中, 因此将单层网格结构拆分成双层结构, 双层结构中的每层PDMS内的微通道为平行结构, 上下两层正交摆放, 使得整体的微通道仍然呈现网格状, 不影响其高通滤波特性. 这样调整后, 使得液态金属能更好的流动, 与同样厚度的单层网格微通道相比, 其微通道体积减半, 即可减少一半的液态金属. 因为PDMS固有的弹性和柔韧性, 需要将PDMS层粘贴在具有支撑性的透明基底上, 本文选择了高透明、坚固且易于获得的PMMA, 最后形成了PDMS+PMMA+PDMS的三层汉堡包结构(见图1(a)).

为了进一步提高FSS结构的阻带带宽和屏蔽性能, 将每层平行微通道进行弯折, 调整其等效电容和电感, 最后形成Ω型微通道(图1(c)). 平行通道演变为Ω型微通道的性能对比如图2(a)所示. 可以看到, Ω型微通道弯折部分到边缘的距离为s (图1(b)), 更改s的值会导致单元图案的变化, 改善单元的等效电感和电容. 为了确保最大的光学透明度并实现极化稳定性, 两层PDMS内的微通道结构呈正交排列, 其弯折区域应尽量重叠. 图2(a)展示了变量s对传输系数|S₂₁|的影响. 当s为2 mm时, 可以获得|S₂₁| ≤ –10 dB的带宽高达18.1 GHz. 图2(b)给出了微通道及液态金属厚度h对传输系数|S₂₁|的影响. 可以看到, 随着液态金属厚度的增大, FSS结构的等效电感随之减小, 等效电阻增大, 从而改善了结构的输入阻抗, 实现了超宽阻带. 其他关键参数如FSS单元结构中微流通道间距(图1(b)中的参数 d)对传输系数的影响见文献[33], 经过扫参优化的FSS结构参数取值见表2所列.

$图 2 FSS的传输系数随 (a)距离s和(b)液态金属厚度h的变化\r\nFig. 2. Transmission coefficient of the proposed FSS in terms of (a) distance s and (b) the liquid metal thickness h.$

图 2 FSS的传输系数随 (a)距离s和(b)液态金属厚度h的变化

Fig. 2. Transmission coefficient of the proposed FSS in terms of (a) distance s and (b) the liquid metal thickness h.

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表 2 FSS单元结构参数

Table 2. Value of parameters in the unit cell.

参量	d	s	w	h	h_PDMS	h_PMMA	p
值/mm	4	2	0.5	2	2.7	1.5	10

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图3给出了所提出的FSS结构在不同情景下的传输特性. 可以看到, 当微通道中不存在液态金属时, 该FSS结构在18.1 GHz以下的频率范围内的插入损耗小于1.7 dB, 表现出通带特性, 与仅有聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)基板的传输特性相当, 此时18.1 GHz以下的入射波都可以顺利地通过. 当微通道中被注入了液态金属时, 该FSS结构表现出高通特性, 即在18.1 GHz以下可以达到传输系数小于–10 dB, 该频段范围内具有很好的屏蔽性能.

$图 3 不同场景下的传输系数\r\nFig. 3. Transmission coefficient for different scenarios.$

图 3 不同场景下的传输系数

Fig. 3. Transmission coefficient for different scenarios.

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由于电磁波入射到FSS结构的方向未知, 研究所设计结构在不同入射角度下屏蔽性能的稳定性具有重要意义. 图4给出了TE和TM两种极化方式下, 所提结构传输特性随入射角度的变化. 可以看出, 对于TE极化, 随着入射角从0°增加到80°, |S₂₁|≤–10 dB带宽从18.1 GHz扩展到22.2 GHz, 其屏蔽性能随着入射角度增大有所提升, 尤其在入射角度达到80°时提升明显. 而对于TM极化波, |S₂₁|≤–10 dB带宽随入射角度增大几乎不变, 始终维持在18.1 GHz. 由此可见, 所设计结构在18.1 GHz以下的超宽带范围内获得了高达80°的角度稳定性, 且具有极化稳定性.

$图 4 TE和TM极化条件下传输系数随入射角的变化　(a) TE极化; (b) TM 极化\r\nFig. 4. Simulated |S21| with respect to incident angles for (a) TE and (b) TM polarizations.$

图 4 TE和TM极化条件下传输系数随入射角的变化　(a) TE极化; (b) TM 极化

Fig. 4. Simulated |S₂₁| with respect to incident angles for (a) TE and (b) TM polarizations.

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3. 机理分析

3.1 等效电路分析

图5给出了该FSS结构的等效电路模型(ECM)以进一步分析其电磁屏蔽性能. 等效电感(L)是由沿着液态金属与入射电磁波电场平行产生的电流引起的, 相邻微通道之间的间隙产生等效电容(C), 而等效电阻(R)则源于液态金属中的欧姆损耗以及介质基板的介质损耗. PMMA层可以等效为一个L_TLC_TL网络传输线模型. 图5(a)分析了从单层网格结构到Ω型结构的等效参数, 注意为了图示更清晰, 皆省略了等效电阻. 图5(b)展示了所提出FSS结构的等效电路: 在TE极化条件下, FSS的顶层由一个串联RLC谐振电路表示, 底层则可以用一个并联RLC谐振电路表示.

$图 5 (a)单层网格结构与文中FSS结构的ECM分析; (b)文中FSS的ECM; (c) ECM与全波分析传输系数比较\r\nFig. 5. (a) Equivalent circuit model (ECM) analysis of the single layer grid structure and the proposed three-layer FSS structure; (b) summarized ECM of the proposed FSS; (c) comparison of transmission coefficient between ECM and full-wave analysis.$

图 5 (a)单层网格结构与文中FSS结构的ECM分析; (b)文中FSS的ECM; (c) ECM与全波分析传输系数比较

Fig. 5. (a) Equivalent circuit model (ECM) analysis of the single layer grid structure and the proposed three-layer FSS structure; (b) summarized ECM of the proposed FSS; (c) comparison of transmission coefficient between ECM and full-wave analysis.

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等效电感和电容值使用文献[34, 35]进行近似计算:

$C={\varepsilon }_{0}{\varepsilon }_{{\mathrm{e}}{\mathrm{f}}{\mathrm{f}}}\frac{2l}{{\mathrm{\pi }}}{\mathrm{log}}\left(1\Big/ {{\mathrm{sin}}\dfrac{{\mathrm{\pi }}s}{2p}}\right),$

(1)

$L={\mu }_{0}{\mu }_{{\mathrm{e}}{\mathrm{f}}{\mathrm{f}}}\frac{l}{2{\mathrm{\pi }}}{\mathrm{log}}\left(1\Big/ {{\mathrm{sin}}\dfrac{{\mathrm{\pi }}w}{2p}}\right),$

(2)

式中l为条带长度; ε₀ 和 μ₀分别表示自由空间的介电常数和磁导率; ε_eff 和 μ_eff分别表示基底的有效介电常数和有效磁导率, 可以近似表示为 ε_eff = (ε_r + 1)/2 和 μ_eff = μ_r = 1, 其中ε_r和μ_r分别是基底的相对介电常数和相对磁导率; p为单元周期, w为金属贴片的宽度, s为缝隙间的宽度.

中间层PMMA可等效为传输线, 利用串联电感L_TL与并联电容C_TL进行描述^[34]. 通过优化, ECM中的各集总元件值确定如下: L_T = 2.53 nH, C_T = 0.03 pF, R_T = 10 Ω, L_B = 0.34 nH, C_B = 103.68 fF, L_TL = 4.1 nH, C_TL = 20 fF, C_C = 25 fF. 使用ECM获得的传输系数与全波分析的结果相吻合, 如图5(c)所示, 验证了等效电路分析的正确性.

3.2 超宽阻带及高角度稳定性分析

为了深入分析本文所提FSS结构的超宽阻带和高角度稳定性机理, 给出了TE和TM两种极化下不同入射角度的反射系数与电磁波吸收率, 如图6所示. 从图6(a)可以看到: 在TE极化垂直入射时, 当频率低于5 GHz时, 反射系数|S₁₁|保持接近0 dB, 此时入射波几乎全反射; 随着频率的升高, 直到18.1 GHz, |S₁₁|都保持在–2 dB以上. 然而, 在6.9—18.9 GHz的频率范围内可以观察到有超过15%的吸收率, 这主要是由于PDMS的介电损耗带来的. 因为随着入射角(θ)的增大, TE极化波的波阻抗遵循Z₀/cosθ逐渐增大, 与FSS结构的输入阻抗匹配变好, 使得|S₁₁|下降, 而吸收率相应上升. 因此, 随着入射角的增大, 传输系数(|S₂₁|)逐渐减小, 如图4(a)所示. 表3列出了该FSS结构在入射角为60°和80°时的输入阻抗. 很明显, 在80°入射角下, FSS的输入阻抗在10.5 GHz和11.7 GHz时与TE波阻抗接近, |S₁₁|减小. 此时, 入射波可以进入FSS结构内部并在PDMS层中损耗(图7(a), (b)), 导致在10.5 GHz和11.7 GHz出现95%的显著吸收峰(图6(a)). 这种吸收性能极大地拓宽了FSS的阻带范围, 并提高了屏蔽性能. 当入射角为60°时, 可得到同样结论. 吸收率(A)的计算公式如下:

$图 6 不同入射波角度下FSS的反射系数和吸收率　(a) TE极化; (b) TM极化\r\nFig. 6. Reflection coefficients and absorptivity of the proposed FSS with respect to incident angles for TE (a) and TM (b) polarizations.$

图 6 不同入射波角度下FSS的反射系数和吸收率　(a) TE极化; (b) TM极化

Fig. 6. Reflection coefficients and absorptivity of the proposed FSS with respect to incident angles for TE (a) and TM (b) polarizations.

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表 3 TE极化参数值

Table 3. Parameters value for TE polarization.

入射角 /(°)	频率/GHz	S₁₁/dB	S₂₁/dB	Z_in/Ω		Z₀/Ω
入射角 /(°)	频率/GHz	S₁₁/dB	S₂₁/dB	Re	Im	Z₀/Ω
80	10.5	–15.51	–18.23	2848.8	–565.8	2171.1
80	11.7	–20.79	–18.95	1844.8	–119.0	2171.1
60	12	–14.9	–17.01	765.1	–290.3	754

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$图 7 三种不同频率下的功率损耗密度　(a), (b) 80°斜入射; (c) 60°斜入射\r\nFig. 7. Power loss density of the proposed FSS at the specific frequencies for TE and TM polarizations at oblique incidence of 80°(a) and (b), and 60° (c).$

图 7 三种不同频率下的功率损耗密度　(a), (b) 80°斜入射; (c) 60°斜入射

Fig. 7. Power loss density of the proposed FSS at the specific frequencies for TE and TM polarizations at oblique incidence of 80°(a) and (b), and 60° (c).

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$A\left(f\right)=\big(1-{|{S}_{11}|}^{2}-{|{S}_{21} |}^{2}\big)\times 100{\text{%}}.$

(3)

对于TM极化波, 无论是垂直入射还是斜入射, 所设计FSS结构的反射系数|S₁₁|均在超宽频带(高达18.1 GHz)内接近0 dB, 如图6(b)所示. 此时入射波在FSS表面反射, 无法进入PDMS层(图7)而实现良好的电磁屏蔽. 同样, TM极化方式下, 所设计的FSS结构角度稳定性达到80°.

表4列出了所设计FSS结构与其他相关FSS结构的性能对比. 从其他文献的性能对比也可以看出, 所设计的FSS结构在实现透明性、可开关、超宽阻带以及角度稳定性方面均具有显著的性能优势.

表 4 与文献中相关工作的 FSS结构性能对比

Table 4. Performance comparison of our design with what of reported FSSs.

文献	透明度/%	可开关或可调谐性能	10 dB 屏蔽带宽/GHz	角度稳定性/(°)
[21]	N	N	3.0—12.0	60
[22]	N	N	7.34—15.0	45
[15]	81.6	N	0.71—1.25 1.73—2.16	60
[16]	84.5	N	8.0—12.0	NM
[27]	N	汞和油的体积调谐	4.08—16.96	NM
[28]	N	变容二极管调谐	0.54—2.5	60
[25]	N	EGaIn注入不同层调谐	<4.5 (底层结构) < 12.2 (顶层结构)	NM
[32]	N	EGaIn注入控制全通到带阻	1.9—3.1 (TM 极化) 3.2—4.2 (TE极化)	45 60
本文设计	81	EGaIn注入控制全通到阻带	< 18.1	80
注: N表示不支持该功能; NM表示未提及

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4. 实验验证

为了验证FSS结构的屏蔽性能及高角度稳定性, 对该FSS结构进行加工, 实物尺寸为200 mm × 200 mm, 包含20×20个单元结构. 制备过程如图8所示. 首先, 根据FSS结构制作Ω型脊金属模具(图8(a)), 将PDMS混合物(图8(b))倒入金属模具(图8(c))中, 25 ℃条件下放置24 h凝固. 随后, 将PDMS层从金属模具中取出(图8(d)), 并将其放置在PMMA层上, 从而制作出高度为2 mm, 宽度为0.5 mm的Ω型微流通道. 用同样方法制作第2个PDMS层, 并旋转90°放置在PMMA底层. 由此制作出带有正交排布Ω型微流通道的FSS结构. 用弱酸预处理液态金属EGaIn, 去除表面氧化层, 使用注射器将其注射到微流控通道中(图8(e)). 图8(f)展现了该FSS结构良好的透明性.

$图 8 制造过程概览　(a) 金属模具; (b) PDMS混合物; (c)将溶液倒入模具; (d) 脱模; (e) 向微通道注入液态金属(EGaIn); (f) 透过FSS结构看到的美丽风景\r\nFig. 8. Overview of the fabrication process: (a) Metal mold; (b) the PDMS mixture; (c) pull the solution into the mold; (d) demold; (e) inject liquid metal (EGaIn) into the microchannel; (f) beautiful scenery seen through the proposed FSS.$

图 8 制造过程概览　(a) 金属模具; (b) PDMS混合物; (c)将溶液倒入模具; (d) 脱模; (e) 向微通道注入液态金属(EGaIn); (f) 透过FSS结构看到的美丽风景

Fig. 8. Overview of the fabrication process: (a) Metal mold; (b) the PDMS mixture; (c) pull the solution into the mold; (d) demold; (e) inject liquid metal (EGaIn) into the microchannel; (f) beautiful scenery seen through the proposed FSS.

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测试系统如图9所示, 主要完成对该FSS结构传输系数|S₂₁|的测试. 测试使用了分别工作在2—8 GHz和8—26 GHz的两组喇叭天线, 每组发射和接收天线置于待测FSS结构的两侧, 相对摆放, 并连接到Agilent E8363 C矢量网络分析仪进行测量. 制作的FSS结构安放在测试屏中心位置, 如图9(b)所示. 测试中, 首先将金属板放置在测试屏中央进行测试, 然后将所设计结构替换金属板进行测量, 二者相减以避免周围环境对测量结果的影响^[36].

$图 9 实验测试系统　(a)示意图 (b) 实验测试装置图\r\nFig. 9. Measurement setup: (a) Sketch; (b) photograph through the proposed FSS.$

图 9 实验测试系统　(a)示意图 (b) 实验测试装置图

Fig. 9. Measurement setup: (a) Sketch; (b) photograph through the proposed FSS.

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图10 为在TE和TM两种极化下传输系数|S₂₁|测试结果. 可以看出, 该结构满足|S₂₁|≤–10 dB的带宽达到17.8 GHz, 与仿真结果吻合良好. 图11展示了两种极化方式下电磁波入射角度对传输系数|S₂₁|的影响. 可以看出, 该结构具有良好的角度稳定性. 当入射角度增加到60°时, |S₂₁|≤–10 dB的带宽仍能保持17.0 GHz. 由于安放FSS样品的测试屏尺寸有限, 当入射角为80°时, 一方面入射波会被FSS结构旁吸波屏上的吸波材料阻挡, 另一方面部分电磁波直接从发射天线绕射到接收天线, 从而无法准确测量该入射角下的|S₂₁|, 因此实验中最大入射角只到60°. 测量结果与仿真结果之间的偏差主要是由于FSS样品中材料的电磁特性参数误差、尺寸误差、测试屏的边缘衍射效应和实验系统搭建中的误差造成的.

$图 10 垂直入射时, (a) TE和 (b) TM极化下|S21|值测量结果与仿真结果的对比\r\nFig. 10. Comparison between simulated and measured |S21| of the proposed FSS at normal incidence for (a) TE and (b) TM polarizations.$

图 10 垂直入射时, (a) TE和 (b) TM极化下|S₂₁|值测量结果与仿真结果的对比

Fig. 10. Comparison between simulated and measured |S₂₁| of the proposed FSS at normal incidence for (a) TE and (b) TM polarizations.

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$图 11 不同入射角度下, (a) TE和(b) TM极化下|S21|值测量结果与仿真结果对比\r\nFig. 11. Comparison between simulated and measured |S21| of the proposed FSS at different incident angles for (a) TE and (b) TM polarizations.$

图 11 不同入射角度下, (a) TE和(b) TM极化下|S₂₁|值测量结果与仿真结果对比

Fig. 11. Comparison between simulated and measured |S₂₁| of the proposed FSS at different incident angles for (a) TE and (b) TM polarizations.

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5. 结　论

本文利用液态金属的流动性和导电性, 提出了一种新颖的光学透明可开关超宽带电磁屏蔽体设计思路. 采用液态金属EGaIn和透明材料(PMMA, PDMS)设计了一种具有超宽带、光学透明和可开关特性的频率选择表面电磁屏蔽结构. 将液态金属流动的单层网格状微通道结构改善为两层Ω型正交微通道结构, 不仅有利于液态金属的流动, 减半液态金属用量, 同时实现了18.1 GHz (覆盖P, L, S, C, X和Ku波段)以下超宽带电磁干扰抑制. 由于所设计FSS结构的旋转对称特点和PDMS材料的损耗, 该FSS电磁屏蔽结构展现出极化稳定性和高达80°的入射角度稳定性. 此外, 利用液态金属的流动性实现可开关功能, 避免了传统可调FSS结构中非透明有源元件的使用, 使未覆盖金属区域达到81%, 确保了较好的光学透明性. 这是首次实现透明、可调和宽阻带的FSS结构, 与文献中相关研究相比, 所提出的FSS设计在保持显著超宽阻带和卓越角度稳定性的同时, 提供了光学透明和可开关功能, 为多功能电磁屏蔽设计提供了新思路.

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参考文献

[1]	Munk B A, 2000 Frequency Selective Surfaces: Theory and Design (New York, USA: Wiley) p63
[2]	王东俊, 孙子涵, 张袁, 唐莉, 闫丽萍 2024 物理学报 73 024201 Google Scholar Wang D J, Sun Z H, Zhang Y, Tang L, Yan L P 2024 Acta Phys. Sin. 73 024201 Google Scholar
[3]	赵宇婷, 李迎松, 杨国辉 2020 物理学报 69 198101 Google Scholar Zhao Y T, Li Y S, Yang G H 2020 Acta Phys. Sin. 69 198101 Google Scholar
[4]	Liao W J, Zhang W Y, Hou Y C, Chen S T, Kuo C Y, Chou M 2019 IEEE Antennas Wirel. Propag. Lett. 18 2076 Google Scholar
[5]	冯奎胜, 李娜, 李桐 2022 物理学报 71 034101 Google Scholar Feng K S, Li N, Li T 2022 Acta Phys. Sin. 71 034101 Google Scholar
[6]	Chiu C N, Chang Y C, Hsieh H C, Chen C H 2010 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 52 56 Google Scholar
[7]	Li D, Li T W, Li E P, Zhang Y J 2018 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 60 768 Google Scholar
[8]	Nauman M, Saleem R, Rashid A K, Shafique M F 2016 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 58 419 Google Scholar
[9]	Yin W Y, Zhang H, Zhong T, Min X L 2018 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 60 2057 Google Scholar
[10]	Chaluvadi M, Kanth V K, Thomas K G 2020 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 62 1068 Google Scholar
[11]	Yong W Y, Rahim S K A, Himdi M, Seman F C, Suong D L, Ramli M R, Elmobarak H A 2018 IEEE Access 6 11657 Google Scholar
[12]	Chaudhary V, Panwar R 2021 IEEE Trans. Magn. 57 2800710 Google Scholar
[13]	Abirami B S, Sundarsingh E F, Ramalingam V S 2020 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 62 2643 Google Scholar
[14]	Sanjeev Y, Prakash J C , Mohan S M 2019 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 61 887 Google Scholar
[15]	Yang Y, Li W, Salama K N, Shamim A 2021 IEEE Trans. Antennas Propag. 69 2779 Google Scholar
[16]	Lei Q Y, Luo Z L, Zheng X Y, Lu N, Zhang Y M, Huang J F, Yang L, Gao S M, Liang Y Y, He S L 2023 Opt. Mater. Express 13 469 Google Scholar
[17]	Guo Q X, Peng Q Y, Qu M J, Su J X, Li Z R 2022 Opt. Express 30 7793 Google Scholar
[18]	Zhang Y Q, Dong H X, Mou N L, Chen L L, Li R H, Zhang L 2020 Opt. Express 28 26836 Google Scholar
[19]	Jiang H, Yang W, Lei S W, Hu H Q, Chen B, Bao Y F, He Z Y 2021 Opt. Express 29 29439 Google Scholar
[20]	Dewani A A, O’Keefe S G, Thiel D V, Galehdar A 2018 IEEE Trans. Antennas Propag. 66 790 Google Scholar
[21]	Habib S, Kiani G I, Butt M F U 2019 IEEE Access 7 65075 Google Scholar
[22]	Xu S J, Li Y, Ahmed M, Fang L D, Jin N, Li B H, Huo S Y, Lei X Y, Sun Z, Yu H Y, Li E P 2021 IEEE Access 9 161854 Google Scholar
[23]	Syed I S, Ranga Y, Matekovits L, Esselle K P, Hay S 2014 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 56 1404 Google Scholar
[24]	Katoch K, Jaglan N, Gupta S D 2021 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 63 1423 Google Scholar
[25]	Li P, Liu W, Ren Z, Meng W, Song L 2022 IEEE Access 10 9446 Google Scholar
[26]	周仕浩, 房欣宇, 李猛猛, 俞叶峰, 陈如山 2020 物理学报 69 204101 Google Scholar Zhou S H, Fang X Y, Li M M, Yu Y F, Chen R S 2020 Acta Phys. Sin. 69 204101 Google Scholar
[27]	Lei B J, Zamora A, Chun T F, Ohta A T, Shiroma W A. 2011 IEEE Microw. Wirel. Compon. Lett. 21 465 Google Scholar
[28]	Ghosh S, Srivastava K V 2018 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 60 166 Google Scholar
[29]	Saikia M, Srivastava K V, Ramakrishna S A 2020 IEEE Trans. Antennas Propag. 68 2937 Google Scholar
[30]	Sivasamy R, Moorthy B, Kanagasabai M, Samsingh V R, Alsath M G N 2018 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 60 280 Google Scholar
[31]	韩鹏, 王军, 王甲富, 等 2016 物理学报 65 197701 Google Scholar Han P, Wang J, Wang J F, et al. 2016 Acta Phys. Sin. 65 197701 Google Scholar
[32]	Ghosh S, Lim S 2018 IEEE Trans. Antennas Propag. 66 4953 Google Scholar
[33]	Wang C R, Yan L P, Sun Z H, Yang Y, Zhao X 2022 Asia-Pacific International Symposium on Electromagnetic Compatibility (APEMC), Beijing, China, September 1–4, 2022 p669
[34]	Sheikh S 2016 IEEE Antennas Wirel. Propag. Lett. 15 1661 Google Scholar
[35]	Ghosh S, Lim S 2018 IEEE Trans. Microw. Theory Tech. 66 3857 Google Scholar
[36]	Yan L P, Xu L L, Gao R X K, Zhang J H, Yang X P, Zhao X 2022 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 64 251 Google Scholar

施引文献

期刊类型引用(1)

吴晓东，黄端. 基于非理想测量基选择的水下连续变量量子密钥分发方案. 物理学报. 2024(21): 30-40 .

百度学术

其他类型引用(0)

图 1 所设计FSS的结构图　(a)单元透视图; (b)单层PDMS内的液态金属流动示意图; (c) FSS单元结构的演变过程

Fig. 1. Geometry of the proposed FSS structure: (a) Perspective view of the unit cell; (b) schematic of liquid metal flow in a single layer of PDMS; (c) evolution of the proposed FSS structure.

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图 2 FSS的传输系数随 (a)距离s和(b)液态金属厚度h的变化

Fig. 2. Transmission coefficient of the proposed FSS in terms of (a) distance s and (b) the liquid metal thickness h.

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图 3 不同场景下的传输系数

Fig. 3. Transmission coefficient for different scenarios.

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图 4 TE和TM极化条件下传输系数随入射角的变化　(a) TE极化; (b) TM 极化

Fig. 4. Simulated |S₂₁| with respect to incident angles for (a) TE and (b) TM polarizations.

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图 5 (a)单层网格结构与文中FSS结构的ECM分析; (b)文中FSS的ECM; (c) ECM与全波分析传输系数比较

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图 6 不同入射波角度下FSS的反射系数和吸收率　(a) TE极化; (b) TM极化

Fig. 6. Reflection coefficients and absorptivity of the proposed FSS with respect to incident angles for TE (a) and TM (b) polarizations.

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图 7 三种不同频率下的功率损耗密度　(a), (b) 80°斜入射; (c) 60°斜入射

Fig. 7. Power loss density of the proposed FSS at the specific frequencies for TE and TM polarizations at oblique incidence of 80°(a) and (b), and 60° (c).

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图 8 制造过程概览　(a) 金属模具; (b) PDMS混合物; (c)将溶液倒入模具; (d) 脱模; (e) 向微通道注入液态金属(EGaIn); (f) 透过FSS结构看到的美丽风景

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图 9 实验测试系统　(a)示意图 (b) 实验测试装置图

Fig. 9. Measurement setup: (a) Sketch; (b) photograph through the proposed FSS.

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图 10 垂直入射时, (a) TE和 (b) TM极化下|S₂₁|值测量结果与仿真结果的对比

Fig. 10. Comparison between simulated and measured |S₂₁| of the proposed FSS at normal incidence for (a) TE and (b) TM polarizations.

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图 11 不同入射角度下, (a) TE和(b) TM极化下|S₂₁|值测量结果与仿真结果对比

Fig. 11. Comparison between simulated and measured |S₂₁| of the proposed FSS at different incident angles for (a) TE and (b) TM polarizations.

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表 1 FSS单元结构所含材料的电磁特性参数

Table 1. Electromagnetic characteristics of the materials contained in the FSS unit.

电磁特性参数	材料名	值
相对介电常数	PDMS	3 – j0.195
	PMMA	2.55 – j0.0051
	EGaIn	1
相对磁导率	PDMS	1
	PMMA	1
	EGaIn	1
电导率/(S·m^–1)	EGaIn	3.4 × 10⁶

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表 2 FSS单元结构参数

Table 2. Value of parameters in the unit cell.

参量	d	s	w	h	h_PDMS	h_PMMA	p
值/mm	4	2	0.5	2	2.7	1.5	10

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表 3 TE极化参数值

Table 3. Parameters value for TE polarization.

入射角/(°)	频率/GHz	S₁₁/dB	S₂₁/dB	Z_in/Ω		Z₀/Ω
入射角/(°)	频率/GHz	S₁₁/dB	S₂₁/dB	Re	Im	Z₀/Ω
80	10.5	–15.51	–18.23	2848.8	–565.8	2171.1
80	11.7	–20.79	–18.95	1844.8	–119.0	2171.1
60	12	–14.9	–17.01	765.1	–290.3	754

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表 4 与文献中相关工作的 FSS结构性能对比

Table 4. Performance comparison of our design with what of reported FSSs.

文献	透明度/%	可开关或可调谐性能	10 dB 屏蔽带宽/GHz	角度稳定性/(°)
[21]	N	N	3.0—12.0	60
[22]	N	N	7.34—15.0	45
[15]	81.6	N	0.71—1.251.73—2.16	60
[16]	84.5	N	8.0—12.0	NM
[27]	N	汞和油的体积调谐	4.08—16.96	NM
[28]	N	变容二极管调谐	0.54—2.5	60
[25]	N	EGaIn注入不同层调谐	<4.5 (底层结构)< 12.2 (顶层结构)	NM
[32]	N	EGaIn注入控制全通到带阻	1.9—3.1 (TM 极化) 3.2—4.2 (TE极化)	4560
本文设计	81	EGaIn注入控制全通到阻带	< 18.1	80
注: N表示不支持该功能; NM表示未提及

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[1]	Munk B A, 2000 Frequency Selective Surfaces: Theory and Design (New York, USA: Wiley) p63
[2]	王东俊, 孙子涵, 张袁, 唐莉, 闫丽萍 2024 物理学报 73 024201 Google Scholar Wang D J, Sun Z H, Zhang Y, Tang L, Yan L P 2024 Acta Phys. Sin. 73 024201 Google Scholar
[3]	赵宇婷, 李迎松, 杨国辉 2020 物理学报 69 198101 Google Scholar Zhao Y T, Li Y S, Yang G H 2020 Acta Phys. Sin. 69 198101 Google Scholar
[4]	Liao W J, Zhang W Y, Hou Y C, Chen S T, Kuo C Y, Chou M 2019 IEEE Antennas Wirel. Propag. Lett. 18 2076 Google Scholar
[5]	冯奎胜, 李娜, 李桐 2022 物理学报 71 034101 Google Scholar Feng K S, Li N, Li T 2022 Acta Phys. Sin. 71 034101 Google Scholar
[6]	Chiu C N, Chang Y C, Hsieh H C, Chen C H 2010 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 52 56 Google Scholar
[7]	Li D, Li T W, Li E P, Zhang Y J 2018 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 60 768 Google Scholar
[8]	Nauman M, Saleem R, Rashid A K, Shafique M F 2016 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 58 419 Google Scholar
[9]	Yin W Y, Zhang H, Zhong T, Min X L 2018 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 60 2057 Google Scholar
[10]	Chaluvadi M, Kanth V K, Thomas K G 2020 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 62 1068 Google Scholar
[11]	Yong W Y, Rahim S K A, Himdi M, Seman F C, Suong D L, Ramli M R, Elmobarak H A 2018 IEEE Access 6 11657 Google Scholar
[12]	Chaudhary V, Panwar R 2021 IEEE Trans. Magn. 57 2800710 Google Scholar
[13]	Abirami B S, Sundarsingh E F, Ramalingam V S 2020 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 62 2643 Google Scholar
[14]	Sanjeev Y, Prakash J C , Mohan S M 2019 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 61 887 Google Scholar
[15]	Yang Y, Li W, Salama K N, Shamim A 2021 IEEE Trans. Antennas Propag. 69 2779 Google Scholar
[16]	Lei Q Y, Luo Z L, Zheng X Y, Lu N, Zhang Y M, Huang J F, Yang L, Gao S M, Liang Y Y, He S L 2023 Opt. Mater. Express 13 469 Google Scholar
[17]	Guo Q X, Peng Q Y, Qu M J, Su J X, Li Z R 2022 Opt. Express 30 7793 Google Scholar
[18]	Zhang Y Q, Dong H X, Mou N L, Chen L L, Li R H, Zhang L 2020 Opt. Express 28 26836 Google Scholar
[19]	Jiang H, Yang W, Lei S W, Hu H Q, Chen B, Bao Y F, He Z Y 2021 Opt. Express 29 29439 Google Scholar
[20]	Dewani A A, O’Keefe S G, Thiel D V, Galehdar A 2018 IEEE Trans. Antennas Propag. 66 790 Google Scholar
[21]	Habib S, Kiani G I, Butt M F U 2019 IEEE Access 7 65075 Google Scholar
[22]	Xu S J, Li Y, Ahmed M, Fang L D, Jin N, Li B H, Huo S Y, Lei X Y, Sun Z, Yu H Y, Li E P 2021 IEEE Access 9 161854 Google Scholar
[23]	Syed I S, Ranga Y, Matekovits L, Esselle K P, Hay S 2014 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 56 1404 Google Scholar
[24]	Katoch K, Jaglan N, Gupta S D 2021 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 63 1423 Google Scholar
[25]	Li P, Liu W, Ren Z, Meng W, Song L 2022 IEEE Access 10 9446 Google Scholar
[26]	周仕浩, 房欣宇, 李猛猛, 俞叶峰, 陈如山 2020 物理学报 69 204101 Google Scholar Zhou S H, Fang X Y, Li M M, Yu Y F, Chen R S 2020 Acta Phys. Sin. 69 204101 Google Scholar
[27]	Lei B J, Zamora A, Chun T F, Ohta A T, Shiroma W A. 2011 IEEE Microw. Wirel. Compon. Lett. 21 465 Google Scholar
[28]	Ghosh S, Srivastava K V 2018 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 60 166 Google Scholar
[29]	Saikia M, Srivastava K V, Ramakrishna S A 2020 IEEE Trans. Antennas Propag. 68 2937 Google Scholar
[30]	Sivasamy R, Moorthy B, Kanagasabai M, Samsingh V R, Alsath M G N 2018 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 60 280 Google Scholar
[31]	韩鹏, 王军, 王甲富, 等 2016 物理学报 65 197701 Google Scholar Han P, Wang J, Wang J F, et al. 2016 Acta Phys. Sin. 65 197701 Google Scholar
[32]	Ghosh S, Lim S 2018 IEEE Trans. Antennas Propag. 66 4953 Google Scholar
[33]	Wang C R, Yan L P, Sun Z H, Yang Y, Zhao X 2022 Asia-Pacific International Symposium on Electromagnetic Compatibility (APEMC), Beijing, China, September 1–4, 2022 p669
[34]	Sheikh S 2016 IEEE Antennas Wirel. Propag. Lett. 15 1661 Google Scholar
[35]	Ghosh S, Lim S 2018 IEEE Trans. Microw. Theory Tech. 66 3857 Google Scholar
[36]	Yan L P, Xu L L, Gao R X K, Zhang J H, Yang X P, Zhao X 2022 IEEE Trans. Electromagn. Compat. 64 251 Google Scholar

[1]	金英捷, 耿德路, 林茂杰, 胡亮, 魏炳波. 静电悬浮条件下液态Zr₆₀Ni₂₅Al₁₅合金的热物理性质与快速凝固机制. 物理学报, 2024, 73(8): 086401. doi: 10.7498/aps.73.20232002
[2]	王天赐, 夏乾善, 黄信佐, 王永正, 刘斌, 张晋通, 黎涛. 单壁碳纳米管/聚醚酰亚胺电磁屏蔽薄膜的制备与性能. 物理学报, 2024, 73(17): 178101. doi: 10.7498/aps.73.20240822
[3]	李豪, 庞永强, 屈冰玥, 郑江山, 徐卓. 光学透明超表面透镜及其无线通信效率增强. 物理学报, 2024, 73(14): 144104. doi: 10.7498/aps.73.20240464
[4]	李子杨, 杨霄, 刘华松, 姜玉刚, 白金林, 李士达, 杨仕琪, 苏建忠. 低光学衍射随机六元环金属网络导电膜. 物理学报, 2022, 71(13): 134202. doi: 10.7498/aps.71.20212010
[5]	曹春蕾, 何孝天, 马骁婧, 徐进良. 液态金属软表面池沸腾传热的实验研究. 物理学报, 2021, 70(13): 134703. doi: 10.7498/aps.70.20202053
[6]	白婉欣, 李天乐, 郭安琪, 成睿琦, 焦重庆. 平面波照射下无限大导体板上周期孔阵屏蔽效能的解析研究. 物理学报, 2019, 68(10): 104101. doi: 10.7498/aps.68.20182070
[7]	焦重庆, 李月月. 开孔矩形腔体电磁泄漏特性的解析研究. 物理学报, 2014, 63(21): 214103. doi: 10.7498/aps.63.214103
[8]	王秀芝, 高劲松, 徐念喜. 利用集总LC元件实现频率选择表面极化分离的特性. 物理学报, 2013, 62(14): 147307. doi: 10.7498/aps.62.147307
[9]	夏步刚, 张德海, 孟进, 赵鑫. 毫米波二阶分形频率选择表面寄生谐振的抑制. 物理学报, 2013, 62(17): 174103. doi: 10.7498/aps.62.174103
[10]	焦健, 徐念喜, 冯晓国, 梁凤超, 赵晶丽, 高劲松. 基于互补屏的主动频率选择表面设计研究. 物理学报, 2013, 62(16): 167306. doi: 10.7498/aps.62.167306
[11]	王秀芝, 高劲松, 徐念喜. Ku/Ka波段双通带频率选择表面设计研究. 物理学报, 2013, 62(16): 167307. doi: 10.7498/aps.62.167307
[12]	焦重庆, 牛帅. 开孔矩形腔体的近场电磁屏蔽效能研究. 物理学报, 2013, 62(11): 114102. doi: 10.7498/aps.62.114102
[13]	张建, 高劲松, 徐念喜. 光学透明频率选择表面的设计研究. 物理学报, 2013, 62(14): 147304. doi: 10.7498/aps.62.147304
[14]	牛帅, 焦重庆, 李琳. 中等导电性材料覆盖的金属腔体的电磁屏蔽效能研究. 物理学报, 2013, 62(21): 214102. doi: 10.7498/aps.62.214102
[15]	弭光宝, 李培杰, 黄旭, 曹春晓. 液态结构与性质关系Ⅲ剩余键理论模型. 物理学报, 2012, 61(18): 186106. doi: 10.7498/aps.61.186106
[16]	焦重庆, 齐磊. 平面波照射下开孔矩形腔体的电磁耦合与屏蔽效能研究. 物理学报, 2012, 61(13): 134104. doi: 10.7498/aps.61.134104
[17]	陈谦, 江建军, 别少伟, 王鹏, 刘鹏, 徐欣欣. 含有源频率选择表面可调复合吸波体. 物理学报, 2011, 60(7): 074202. doi: 10.7498/aps.60.074202
[18]	高劲松, 王珊珊, 冯晓国, 徐念喜, 赵晶丽, 陈红. 二阶Y环频率选择表面的设计研究. 物理学报, 2010, 59(10): 7338-7343. doi: 10.7498/aps.59.7338
[19]	张明晓, 田学雷, 郭风祥. 电磁感应式液固态金属电阻率定性测量装置及应用. 物理学报, 2009, 58(9): 6080-6085. doi: 10.7498/aps.58.6080
[20]	李小秋, 冯晓国, 高劲松. 光学透明频率选择表面的研究. 物理学报, 2008, 57(5): 3193-3197. doi: 10.7498/aps.57.3193

期刊类型引用(1)
1. 吴晓东，黄端. 基于非理想测量基选择的水下连续变量量子密钥分发方案. 物理学报. 2024(21): 30-40 . 百度学术
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