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高压非平衡相变动力学过程依赖于温度、压强及加载速率, 这要求在不同时间尺度内实现快速加载/卸载并进行快速数据采集. 本文着重介绍了最近在上海同步辐射光源BL15U1线站设计和发展的时间分辨X射线衍射和快速动态加载金刚石对顶砧(dDAC)实验装置的最新进展. dDAC采用气膜驱动和压电陶瓷驱动两种快速加载方式, 在毫秒尺度内实现DAC样品腔压强从常压加压到300 GPa(20 μm金刚石台面)以上, 并获得了毫秒尺度的时间分辨衍射数据. 其中压电陶瓷驱动的dDAC采用新设计的单、双筒驱动方式, 具有加载压力大、压缩速率高等特点, 加载速率可达13 TPa/s. 在快速加压过程中, 可同时连续采集X射线衍射谱. 探测器采用Pilatus 3X 900 K, 帧频达500 Hz, 实现了2 ms时间分辨的X射线衍射测量. 毫秒时间分辨的X射线衍射和高压快速加载装置丰富了BL15U1线站的高压研究技术, 拓展了线站开展超高压实验、非平衡相变动力学等科学研究的能力.
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关键词:
- 高压 /
- 动态加载装置dDAC /
- 时间分辨XRD /
- 结构相变
Non-equilibrium transition dynamics under high pressure depends on temperature, pressure and (de)compression rate. The studies require combination of time-resolved probe and rapid compression device on different time scales. Here we report the time-resolved X-ray diffraction (XRD) and dynamic diamond anvil cell (dDAC) system, which were recently developed at the BL15U1 beamline of Shanghai Synchrotron Radiation Facility (SSRF). There are two rapid loading methods for dDAC. One uses membrane control and the other is piezoelectric actuator driven dDAC. Both methods can dynamically compress the DAC sample chamber up to 300 GPa on millisecond scale (20 μm culet is used), and the time-resolved XRD data are obtained correspondingly. A new type of piezoelectric ceramic dDAC is designed with single-side drive or double-side drive, which allows us to realize extremely high pressure (above 300 GPa) with a fast compression rate of 13 TPa/s. During the rapid compression process, the X-ray diffraction spectra are collected continuously and simultaneously. The XRD detector is Pilatus 3X 900K, which has 2-ms resolution with 500 kHz frame rate. The millisecond time-resolved XRD and high pressure rapid compression system developed at BL15U1 of SSRF enrich the high-pressure experimental methods and enable the beamline to carry out ultra-high pressure experiments, non-equilibrium phase transition and relevant scientific researches.1. 引 言
压强作为热力学的基本物理参量之一, 通过改变物质内部的原子间距、调制相邻电子轨道的重叠、电子自旋以及电子与声子相互作用等[1-5], 进而改变其电子状态[6]、晶体结构[7]、及其物理化学性质, 使得绝缘体和超导体[8]、无定形材料和晶体[9], 离子和共价化合物[10]以及高化学活性和惰性化学材料之间的转变成为可能. 在过去的十几年, 高压科学与物理学、化学、生物学、地学、材料科学等领域交叉发展, 成为最具活力的跨学科研究前沿之一. 目前, 实验室中产生高压强常用的方法有多种, 实现静态高压压缩的方法一般有: 活塞圆筒小型高压腔、大压机(六面顶砧、八面顶砧)[11]、金刚石对顶砧(diamond anvil cell, DAC, 例如BeCu DAC, Symmetry DAC, Panoramic DAC, Heating DAC, BX90DAC, Plate DAC)等[12]; 实现动高压的方法包括动态金刚石对顶砧、霍普金森杆、飞片撞击、磁压缩冲击、激光等离子体冲击等[13]. 对于高压原位实时X射线衍射(X-ray diffraction, XRD)实验, 通常使用DAC来产生高压强, 使用高亮度、高能量、低发散度的同步辐射X光源作为高压XRD探针, 即使样品周围环境充满大量干扰物质, 也能甄别样品的微弱衍射信号. 同步辐射技术与DAC高压技术相结合已成为研究高压材料结构及物性的有力手段.
目前在静高压科学研究领域, 实验和理论计算多集中于热力学平衡态的晶体结构和物理性质的研究, 而对材料随压强改变由一平衡态向另一平衡态演化的非平衡相变动力学过程研究较少. 高压非平衡过程的结构演变可能在不同压缩速率下导致不同的热力学亚稳态, 在静态压缩和冲击波实验(纳秒时间尺度)中, 很少在相变过程中考虑与化学键断裂、形成相关的激活能. 而在时间尺度介于静高压和冲击波的实验中, 温度、加载速率和物质内部激活能共同影响着高压非平衡相变动力学, 表现出更为复杂的物理过程. 因此, 研究高压非平衡动力学过程对认识相变机制和路径意义重大, 其关键在于发展时间尺度介于静高压和冲击波实验的快速加载技术和快速探测能力: 即毫秒和微秒时间尺度的快速加载技术和探测装置. 为了研究该时间分辨下高压非平衡态过程, 研究者们设计出了快速加载动态金刚石对顶砧(dynamic diamond anvil cell, dDAC) 装置, 主要包括气动和压电陶瓷驱动两种方式, 前者通过快速改变气膜内的气压实现压力的快速加载, 后者是控制压电陶瓷驱动电压的快速变化来改变作用在DAC上的加载实现对样品进行快速加载 [14, 15]. 气动加载压力范围大, 可从常压加压到上百吉帕, 但其加载速率小, 例如300 μm台面的DAC加载速率一般小于50 GPa/s; 压电陶瓷驱动加载速率快, 且连续可调, 时间尺度可从分钟到亚微秒, 是快速加载装置常用的驱动方式, 但其加压范围小, 例如300 μm台面DAC的压力加载范围一般小于20 GPa. Evans等[16]最早报道了压电陶瓷驱动的dDAC, 使用3个压电陶瓷驱动, 加载速率达到500 GPa/s. 之后类似地快速加载装置在其他课题组都有报道. 最近, Jenei等使用了单个压电陶瓷驱动, 加载速率达到160 TPa/s [17].此外, dDAC与高低温装置结合, 扩展了P-T相图的研究范围, 提供了毫秒和微秒时间尺度的高压非平衡过程研究的新能力. 同时, dDAC和时间分辨XRD结合极大扩展了高压非平衡态的研究手段, 使得诸多新现象得以发现, 如最近Lin等发现冰、硅的相变路径和机制表现出高压加载速率依赖性[18,19]. 广义而言, 快速加载和快速探测能力的每一次提升, 都能促进高压非平衡动力学研究领域的发展.
快速探测能力中, 基于高亮度和微米尺寸的同步辐射X射线光束的时间分辨X射线衍射是不可或缺的诊断工具, 时间分辨可从秒到纳秒. 最新改进的面阵探测器(例如Pilatus Dectris和Lambda)可实现重复频率为200 Hz—4 kHz采谱, 匹配亚毫秒量级的时间分辨XRD测量, 以监测从分钟到亚毫秒时间尺度范围内的动力学演变. 与dDAC相结合, 提供了在静高压和冲击波之间时间尺度结构演化研究能力, 例如依赖于压缩率的相变路径、应力松弛、化学反应和亚稳相的形成等. 最近, 国内外同步辐射束线站, 例如先进光子源(APS)16ID HPCAT和Petra III的极端条件束线站等, 纷纷发展了快速检测和快速加载技术[20, 21].
本文主要介绍近期在上海同步辐射光源(SSRF) BL15U1线站发展的基于动态DAC和时间分辨X射线衍射的快速高压加载-快速检测装置, 首先介绍整套装置中几个关键组件; 随后介绍相关代表性实验, 展示该套装置在BL15U1的新功能.
2. 仪器装置
本节主要讨论了在SSRF BL15U1线站发展的动高压加载-时间分辨XRD装置的关键组件: BL15U1光束线、样品快速加载装置、XRD探测器和数据分析方法. 在BL15U1线站将这些组件集成, 即可在亚毫秒时间尺度实现快速高压加载-快速XRD诊断能力.
2.1 微聚焦X射线衍射
光通量是决定X 射线衍射图谱所需最短曝光时间的关键, 也决定了时间分辨大小. DAC的设计和操作对缩短最小曝光时间施加了诸多限制, 包括金刚石压砧视窗限定的散射角度、相对较厚的金刚石视窗对 X 射线的吸收、样品周围的垫圈材料可能发生的散射, 以及金刚石砧底座限制的有限光学孔径等. 因此, 高压实验通常需要聚焦光束, 让尽可能多的光通量照射到样品. SSRF是国际上最先进的第3代中能同步辐射光源之一, 光源具有高亮度和低发散度的特点. SSRF 15U1线站动高压时间分辨X 射线衍射所用光束传输图如图1所示, 线站选用2 m长、80个磁极周期的混合真空波荡器(IV-undulator, 0 m位置), 光束引出后经白光狭缝限束(white beam slits, S1), 使下游光束线接收角被限制到80 μrad × 50 μrad (H × V). 距离光源22.6 m处装备了侧向偏转的超环面预聚焦镜(toroidal focus mirror, FM), 对光束垂直方向准直, 并对水平方向预聚焦到位于33.8 m处的次级光源狭缝(secondary source slits, S2)处. 采用Si(111)双晶单色器(double crystal monochromator, DCM)单色X射线, 配合波荡器可为实验站提供5—20 keV范围内可调的单色X光, 能量分辨率ΔE/E ~1.5 × 10–4. 实验站棚屋装备一套K-B聚焦镜(Kirkpatrick-Baez mirror)系统, 用来将光束聚焦到样品点, K-B镜系统有效工作距离约150 mm, 最小聚焦光斑2 μm × 2 μm, 最终在样品处, 光通量密度约为1010 photons/μm2/s@20 keV[22]. 在超高压实验中, 为了减少杂散光, 提高信噪比, 设计了专用的锥形pinhole过滤杂散光, pinhole有100 μm, 50 μm和20 μm三种可选孔径规格. BL15U1线站提供的高通量、微聚焦、能量可调的单色X射线, 是DAC在毫秒时间尺度上探测样品结构演化的有力微探针.
图 1 BL15U1线站束线布局图. 其中IVU25为磁极周期长度25 mm真空波荡器; S1为白光狭缝; FM为聚焦/准直镜; DCM为双晶单色器; S2为水平次级狭缝; KB为KB聚焦镜; Sample为样品点Fig. 1. Beam path layout of BL15U1. Where IVU25 is vacuum undulator with 25 mm period length; S1 is white beam slits; FM is toroidal focusing mirror; DCM is double crystal monochromator; S2 is horizontal secondary beam slits; KB is Kirkpatrick-Baez mirror; Sample is sample point.2.2 样品压力控制
秒到微秒时间尺度的高压非平衡相变动力学是高压实验科学的新兴领域, 其时间尺度介于静高压DAC(秒级以上)和动态冲击波(纳秒或更短)之间, 实验结果很大程度上填补两者之间的空白. 近年来, 高压非平衡相变动力学研究越来越受重视, 陆续在毫秒和微秒时间尺度内发现了有趣的实验结果和重要的物理规律. 这一新兴领域的发展, 得益于金刚石对顶砧快速动态加载技术的不断进步, 即在DAC基础上, 通过与压力驱动装置相结合发展而来的动态金刚石对顶砧(dDAC). 目前, dDAC压力驱动方式主要有两种: 气膜驱动和压电陶瓷驱动. 这两种驱动方式根据实验要求相互结合使用, 可提供不同时间尺度的加载速率. BL15U1线站分别使用E-481.00型PICA压电陶瓷高功率控制器和PACE 5000压力控制器, 其中前者主要参数分别为: 模拟输入BNC插座, 输出电压0—1100 V, 工作温度5—50 ℃, 质量8.6 kg, 峰值功率2000 W (<5 ms), 峰值电流2 A (<5 ms), 输入抗阻100 kΩ, 放大器通道1. 后者主要参数分别为: 压力范围约3000 psi (1 psi = 6.894757 kPa), 精度约0.001%FS, 28个可选单位, 触摸屏操作, 压力要求气源压力比输出压力高10%, Comms更新率8次/s, 显示更新率2次/s.
可知, 在使用气膜驱动时, 所用压力控制器为PACE 5000, 气压范围最高可到3000 psi, 使用时输入端接压缩气体钢瓶, 输出端接气膜片, 要求气源压强比输出压强高. 在使用压电陶瓷驱动时, 所用压力控制器是PICA压电陶瓷高功率控制器, 输入端接信号发生器, 所用电压一般为0—10 V, 输出端接压电陶瓷, 可对压电陶瓷提供最高1100 V的放大电压. 气膜驱动分为单、双气膜驱动, 压电陶瓷驱动分为单、多压电陶瓷驱动, 对DAC搭配使用两种控制方法的不同模式, 可以组合出多种动加载方式, 这里将依次介绍已在SSRF 15U1线站实现的5种驱动方式, 分别为单、双气膜, 单、双压电陶瓷控制, 单气膜单筒压电陶瓷组合驱动控制.
2.2.1 单、双气膜控制
气膜驱动的动态金刚石对顶砧装置如图2所示. 图2(a)为双气膜控制dDAC原理图, 可同时进行加压和卸压的实验. 图2(b)是单气膜控制dDAC实物图, 其中左图是气膜. 气膜是压力控制的关键部件, 由两个圆环薄钢片用激光或电火花焊接工艺加工制成, 如图2中的标记1, 钢片厚度为100 μm、材料选用的是T301钢; 气膜连接管如标记2所示, 外径约1.6 mm, 内径约0.6—0.8 mm, 通过调节施加在气膜上的气压, 使气膜发生不同程度地弹性膨胀, 从而挤压DAC实现可控地压力加载. 使气膜本身膨胀需要的预压气压一般在0—30 psi.
图 2 单、双气膜控制dDAC实验装置 (a)双气膜控制dDAC原理图, 标记1为气膜; 标记2为气膜连接管, 标记3为大垫片, 标记4为卸压顶针, 标记5为样品腔, 标记6为组装罐; (b)单气膜控制dDAC实物图, 左边为气膜, 右边为单气膜控制dDAC实物图, 标记1为气膜, 标记2为气膜连接管, 标记6为组装罐Fig. 2. Single or double membrane controlled dDAC experimental device: (a) Schematic diagram of dual membrane controlled dDAC, mark 1 is gas membrane, mark 2 is gas membrane connecting pipe, mark 3 is large gasket, mark 4 is ejector pin, mark 5 is sample chamber, mark 6 is the assembly can; (b) the photo of single gas membrane control dDAC, the left is the gas membrane, and on the right is the photo of single gas membrane control dDAC, mark 1 is gas membrane, mark 2 is gas membrane connecting pipe, mark 6 is the assembly can.在气膜驱动过程中, 将DAC和气膜装在配合定制的钢罐中, 利用气膜的膨胀和钢罐的刚性支撑来挤压DAC产生压力. 具体来说, 首先将准备好样品的DAC圆筒一侧向上, 活塞一侧向下, 装入适配的钢罐中(如图2标记6), 如图2(b)右图所示, 在DAC圆筒一侧放上气膜, 拧紧定制钢罐封盖, 轻轻晃动, 检查是否紧实. 如果有间隙的话, 需要在DAC和气膜之间放置圆环金属垫片(如图2标记3), 以确保DAC、气膜和定制钢罐之间没有活动间隙. 第二步, 将气膜和控制器PACE 5000通过钢制气管连接起来, 控制向气膜中充入压缩气体的速率. 假设充入气膜的气体压强为Pgas, 气膜的环形面积为Sm, DAC砧面面积为S, DAC样品腔压强为P, 则Pgas × Sm = P × S, 即P = Pgas × Sm/S. 因为S远小于Sm, 因此气膜内较小的气压对应DAC样品腔内很高的压强. 在Sm和S固定条件下, 气膜气压决定了DAC中样品腔的压强. 例如对于300 μm砧面的DAC, 通过气膜加压可实现压强范围0—60 GPa内的动态加载.
利用气膜也可以实现卸压. 在加压实验的基础上, 在DAC活塞一侧加入卸压气膜, 如图2(a)所示. 卸压的原理是: 利用气膜的膨胀和钢罐的支撑产生向上的推力, 利用两个4 mm的顶针穿过活塞两个螺纹孔而顶在DAC的套筒上, 气膜通过推动顶针把DAC圆筒推离活塞, 从而实现卸压. 如图2标记4, 顶针向上顶起DAC圆筒端, 使得样品处(如图2标记5)压强下降. 在卸压实验中, 需要保持上端气膜的膨胀, 不能瞬时完全释放加压端气膜中的压缩气体, 否则压强会迅速下降, 使压缩速率可控性大大降低. 无论是加压还是卸压, 在气膜驱动DAC时, 都可以通过气体控制器设置的气体流速来控制加压/卸压速率. 当然, 加压/卸压速率也与起始压力、钢罐松紧程度、钢瓶气体压强等诸多因素有关.
单、双气膜驱动的DAC可在线站上在线进行精确加压, 非常有利于进行高效的原位静态加压、卸压XRD实验的进行. 另外对于需要精确控制加压速率和卸压速率的动加载实验, 气膜驱动的DAC也是首选.
2.2.2 单、双压电陶瓷控制
使用压电陶瓷驱动dDAC来控制样品腔内压强, 同样可以实现加压或卸压. 快速加载的原理与气膜驱动类似, 利用压电陶瓷(如图3标记1和2)通电后伸长的特性挤压DAC实现动态加压. 压缩速率直接依赖于压电陶瓷的伸长速率, 而压电陶瓷伸长速率可通过压力控制器和信号发生器设置. 驱动信号可根据实验需求设置为三角波、方波或其他任意波形, 用以控制压电陶瓷的伸长速率, 不同峰形函数和输出频率决定了压电陶瓷的驱动方式和加载速率. DAC内的初始压力可以通过压电陶瓷的顶丝调节(如图3标记3).
图 3 单、双压电陶瓷控制dDAC实验装置 (a)单压电陶瓷控制dDAC原理图, 标记1为实心圆柱压电陶瓷, 标记3为压电陶瓷顶丝, 标记4为卸压顶针, 标记5为样品腔, 标记6为组装罐; (b)双压电陶瓷控制dDAC原理图, 标记2为圆环压电陶瓷堆片, 标记7为连接钢板; (c)单压电陶瓷控制dDAC实物图; (d)双压电陶瓷控制dDAC实物图Fig. 3. Single and double piezoelectric ceramic control dDAC experimental device: (a) Schematic diagram of single cylinder piezoelectric ceramic control dDAC, mark 1 is solid cylindrical piezoelectric ceramics, mark 3 is piezoelectric ceramic top wire, mark 4 is ejector pin, mark 5 is sample chamber, mark 6 is the assembly can; (b) Schematic diagram of double barrel piezoelectric ceramic control dDAC, mark 2 is ring piezoelectric ceramic stack; mark 7 is perfobond ribs; (c) the photo of single cylinder piezoelectric ceramic control dDAC; (d) the photo of double barrel piezoelectric ceramic control dDAC.图3(a)和(c)为单压电陶瓷驱动dDAC的原理示意图和实物图. 加压具体操作步骤如下, 在使用单压电陶瓷驱动dDAC时, 先将准备好的DAC装入定制钢罐中(如图3标记6), 然后与压电陶瓷(如图3标记1)装配, 拧紧钢罐封盖, 在拧紧的过程中可以通过红宝石球的荧光峰位移来监测DAC样品腔内的初始压强(如图3标记5), 可通过旋动顶丝(如图3标记3)来调节初始压强. 在确定好初始压强后, 将压电陶瓷连接到PICA压电陶瓷功率控制器(0—1100 V, 一般实际使用峰值电压为1000 V), 用信号发生器(0—10 V)设置对压电陶瓷施加的电压波形, 即可决定最大伸长量和伸长速率, 最后触发. 同时, 可以连接示波器来反馈压电陶瓷所受电压波形. 图3(b)和(d)所示为双压电陶瓷驱动的原理示意图和实物图, 使用方法与单压电陶瓷驱动一致. 不同于单压电陶瓷dDAC, 双压电陶瓷需要组合联动两个陶瓷(如图3标记2)同时伸长, 所以在组合DAC和压电陶瓷时, 除钢罐外, 还需要在DAC和压电陶瓷之间连接一块钢板(如图3(b)标记7), 双压电陶瓷可以通过这块钢板推动DAC而实现加载. 相比于用单压电陶瓷驱动, 双压电陶瓷能够提供更大的推力和承受力.
在进行动态卸载实验时, 在DAC和压电陶瓷连接处, 将卸压顶针放置在DAC活塞一侧的螺孔中(如图3(a)和(b)标记4), 当压电陶瓷通电伸长时, 将推挤顶针将DAC圆筒一侧顶起, 远离活塞, 实现卸压. 同样, 卸压速率也可以通过设置压电陶瓷的伸长方式来控制. 压电陶瓷的实际控制信号, 可以通过连接示波器实时监测.
在高电压的刺激下, 压电陶瓷的伸长和缩短响应灵敏, 所以加载速率和卸载速率相对于同初始条件下的气膜驱动来较快, 适用于探索相变速率快的样品.
2.2.3 气膜和压电陶瓷组合驱动
图4(a)所示为单气膜和单压电陶瓷组合驱动dDAC装置实物图, 图4(b)为单气膜和双压电陶瓷组合驱动dDAC装置实物图. 压电陶瓷和气膜结合使用, 可以同时实现加载和卸载的过程, 对于比较低的压力段, 可以循环加压和卸压, 适用于研究样品的应变和松弛. 起始压力通过气膜设定, 压电陶瓷伸长直接推动活塞段实现动态加载; 或压电陶瓷通电伸长推动两个顶针, 使DAC圆筒远离活塞而实现动态卸压.
图 4 气膜和压电陶瓷联合控制dDAC实验装置 (a)单气膜和单压电陶瓷联合控制dDAC实验装置实物图; (b)单气膜和双压电陶瓷联合控制dDAC实验装置实物图. 标记2为气膜连接管, 标记6为组装罐Fig. 4. Experimental device for joint control of gas membrane and piezoelectric ceramics for dDAC: (a) The photo of the dDAC experimental device for combined control of single gas membrane and single tube piezoelectric ceramics; (b) the photo of the dDAC experimental device for combined control of single gas membrane and double piezoelectric ceramics. Mark 2 is gas membrane connecting pipe, mark 6 is the assembly can.2.3 高频面阵探测器Pilatus 3X 900 K
动态加载装置的时间分辨能力, 主要取决于探测器的时间响应和X射线的强度. 高频面探测器的发展使毫秒时间分辨高压 X 射线衍射新技术成为可能, 具有毫秒级读出时间的大型混合像素阵列面探测器的使用意味着每秒可以收集近千帧衍射图谱. 本文中所涉及的实验数据使用了 Pilatus 3X 900 K 探测器收集, 该探测器的关键参数分别为: 模块9个, 质量约25 kg, 像素为172 μm × 172 μm, 计数率每像素每秒5 × 106个(相当于每平方毫米每秒1.7 × 108个), 缺陷像素小于0.1%, 帧频500 Hz, 点扩散函数1 pixel, 阈值能量8—40 keV. 探测器的最大采集频率为500 Hz, 在连续采谱过程中, 最短曝光和读出时间各为1 ms, 最短采谱周期2 ms, 可以一次连续采谱几万帧. 图5为线站上安装的探测器实物图, 图中标出了X射线入射方向, X射线可通过压力控制端的窗口入射样品腔, 衍射信号通过后视窗后由探测器接收. 该探测器的模块数量是(2 × 5) – 1, 在束线位置没有探测器模块, 光路上无需另外安装X射线挡光器(beam stop).
图 5 毫秒时间分辨的高压同步辐射X射线衍射和快速加载装置布局示意图Fig. 5. Schematic layout of millisecond time-resolved synchrotron radiation X-ray diffraction and dynamic compression device setup.2.4 数据分析方法
在进行高压X射线衍射实验过程中, 通常需要对数据质量进行实时定性评估. 相变、金刚石或垫圈的杂乱散射以及其他实验过程发生的情况都需实时判断, 从而指导后续实验步骤. 在静高压实验中, 可依次分析每个单独的加压实验数据, 而在对于动态加载和快速采集这一实验来说, 由于数据的采集速率较快, 比如在SSRF 15U1线站中, 一帧的曝光和读出时间为2 ms, 在一次动加载实验中, 通常需要采集一万到两万帧衍射图谱来保证完整记录动加载过程, 因此需要快速处理大量衍射数据.
实验中样品一般为多晶, 所采集的衍射图谱表现为衍射环, 不同晶面的衍射环随径向分布. 为得到常见的I-2θ 衍射图, 实验中需要快速批量地对衍射图像轴向积分. SSRF-15U1线站安装了Dioptas软件包, 可供用户使用. 得到不同时刻的I-2θ 衍射数据后, 利用导入的标压材料状态方程标定某一时刻的压强, 再利用数据后处理工具将批量I-2θ 衍射图画为XRD堆叠图, 这有助于利用衍射峰位标定压强变化, 并及时判断相变是否发生及相变持续时间. SSRF-15U1线站提供了Origin、Matlab等数据后处理软件包, 可供用户使用. 此外, 近来新开发的开源处理软件Cinema: Snap允许用户在材料压缩过程中搜寻观察到的物相, 包括针对重叠峰和多相的新型自动双峰分析、压力和温度值的协调视图、全压缩等值线图以及集成 X 射线衍射的可配置视图等特定分析, 对在实验期间做出判断, 实时调整dDAC压缩参数更加便捷[23].
3. 应用实例
目前, 基于同步辐射的X射线衍射技术是高压科学研究中结构诊断的基本手段, 可用于研究材料的结构相变, 包括晶体到晶体固态相变、晶体到非晶固态相变、晶体到液相熔化等. 时间分辨X射线衍射技术结合快速加载装置在揭示高压非平衡结构演化和亚稳相形成过程中起到关键作用. 静高压研究中, 压力可致使密度的连续变化或引发相变从而引起的晶体结构突变[24]. 对于动高压研究, 利用动态加载结合XRD快速采集系统, 可对样品在压缩过程中的结构变化进行毫秒时间分辨的连续捕捉, 为相变动力学、状态方程、亚稳相合成、超高压、材料变形和松弛等领域的研究提高了可行性. 下面介绍近期在SSRF BL15U1线站上完成的超高压和相变动力学两项实验.
3.1 超高压(>300 GPa)实验
超高压(>300 GPa)加载是DAC装置一直的追求, 金属氢和地核的研究也受限于压强极限, 金刚石的损伤是限制压强阈值的主要因素. 由于探索超高压多为破坏型实验, 因此在静高压实验中, 往往不能在金刚石损坏前判定所能实现的最高压强. 而dDAC动高压加载中, 即使金刚石超过承压极限而损坏, 利用时间分辨XRD仍然能判定金刚石损坏前所实现的最高压强, 这为利用DAC突破超高压阈值提供了一条有效的途径, 这也为研究高压金属氢和地核内部材料状态提供技术支持.
3.1.1 单压电陶瓷驱动dDAC的超高压实验
图6为动高压加载下, 铼(Rhenium, Re)的XRD随时间(不同时刻对应不同压强)的变化图. 本次实验采用的驱动装置是单压电陶瓷dDAC, 所用金刚石压砧台面为20 μm, Re既是垫片也是样品, 垫片不打孔, 没有添加传压介质. 用DAC的四根加压螺丝将样品强内初始压强增加到约228 GPa. 用1000 V的电压驱动压电陶瓷瞬时伸长, 挤压DAC, 样品处最高压强达到359 GPa. 电压函数为梯形波, 电压在10 ms内从0 V升到1000 V, 维持一段时间后再从1000 V降到0 V. 因此, 在电压从1000 V降到0 V后DAC样品的最高压强会降低. 但由于活塞和圆筒存在摩擦力, 且考虑到即使压电陶瓷电压降为0但仍挤压着DAC, 所以最终压强稳定在323 GPa而不会降到初始压力. 压强通过Re的(100)和(101)峰位拟合Re的EOS来确定[25], 图6(b)为压力与时间的关系, 本次动加载的压缩速率最高约13 TPa/s.
图 6 动加载下Re的XRD (a) Re的XRD时间堆叠图; (b)压强随时间变化关系Fig. 6. XRD of Re under dynamic compression: (a) XRD time stacking diagram of Re; (b) the relationship between pressure changes over time.在采谱时, 为避免采集不到加压过程中的XRD数据, 需要先触发探测器数据采集系统, 然后再触发动态加载, 动态加载结束后停止采谱. 动态加载过程应在数据采集范围内, 以免数据遗漏.
3.1.2 气膜驱动dDAC的超高压实验
图7所示为动态加载下Re的XRD随压力的变化图. 该实验中采用了气膜驱动dDAC装置, 所用金刚石砧面为20 μm, Re既是垫片也是样品, 垫片不打孔, 也没有添加传压介质. 用DAC的四根加压螺丝进行预压, 将初始压强升高到约129 GPa. 压力控制器PACE 5000设定一定的充气速率, 气膜瞬时膨胀, 快速挤压DAC, 样品处最高压强约321 GPa, 压强通过Re(100)和Re(101)峰位拟合EOS来确定, 本次动加载压缩速率约为400 GPa/s.
图 7 动加载下Re的XRD (a) Re的XRD时间堆叠图; (b) Re的XRD积分曲线堆叠图; (c)压力变化随时间的关系Fig. 7. XRD of Re under dynamic compression: (a) XRD time stacking diagram of Re; (b) stacked graph of Re XRD integral curve; (c) the relationship between pressure changes over time.3.1.3 双压电陶瓷dDAC驱动的超高压实验
图8所示为动加载下Re的XRD随压力的变化图. 该实验采用双压电陶瓷dDAC设备实现加载, 所用金刚石砧面为30 μm, Re既是垫片也是样品, 垫片不打孔, 也没有添加传压介质. 相较于单压电陶瓷来说, 双压电陶瓷伸长后可以承受更大力, 所以在金刚石质量较好的情况下, 可以实现两段动加载. 如图8所示, 第一段用DAC加压螺丝将初始压强加至97.2 GPa, 用1000 V 电压驱动两组压电陶瓷瞬时伸长, 挤压DAC, 样品处压强达到211 GPa, 压缩速率为744 GPa/s; 稍稳定后, 实施第二次动加载, 在压电陶瓷伸长的基础上再次施加1000 V电压, 继续伸长挤压DAC, 最高压强达到258 GPa, 压缩速率为300 GPa/s, 在约650 ms时, 金刚石破碎. 压强均通过Re(100)和Re(101)峰位, 拟合EOS来确定.
3.2 时间分辨下锗的相变动力学过程的快速加载和卸载实验
锗(Germanium, Ge)在12 GPa左右从立方金刚石相转变到β-Sn相, 继续加压到75 GPa发生下一结构相变. 但Ge在卸压时, 会因为不同的卸载速率而出现不同的相变路径. 缓慢卸压时, 从β-Sn相相变为四方st12结构; 快速卸压时, 从β-Sn相转变为六方bc8结构. 图9是在SSRF BL15U1测试的高压金属Ge β-Sn相在快速卸压过程中的相变路径. 在本次测试中, 样品为Ge粉末, NaCl为压标材料和传压介质. 将初始压力加载到约16 GPa, 开始动态卸载, 可以发现Ge从β-Sn相转变到过渡bc8相. 重新动态加压, 又回到β-Sn相.
图 9 高压下金属Ge β-Sn相在卸压过程时的相变路径Fig. 9. The phase change path of the metal Ge β-Sn phase during the pressure relief process under high pressure.4. 讨 论
毫秒时间分辨的同步辐射X射线衍射技术和高压快速加载装置的结合不仅可研究不同时间尺度下的结构演化, 也可以满足在极短时间内完成加载和衍射图谱数据采集的要求. 总结来说, 利用成功搭建的快速高压加载-快速数据采集装置, 上海光源BL15U1已具备开展以下极端实验的条件: 1)与时间相关的高压非平衡相变动力学和亚稳相形成, 研究不同时间尺度下的相变路径和不同亚稳态产物. 2)高温高压化学合成中的结构原位表征和化学反应动力学过程. 高温高压实验, 手动压力加载效率低下, 且原位高压实验需要远程压力控制. 同时, 高温条件下, 材料的反应或相变过程会在极短时间内完成, 需要时间分辨XRD数据采集. 时间分辨XRD和远程压力加载能力在BL15U1的实现为这一类实验提供了技术支撑. 3)某些易与DAC垫片或金刚石反应的材料所涉及的高温高压实验. 高压DAC实验中, 有时样品易与金刚石或垫片反应, 或样品易渗透金刚石和封垫, 例如高压H2实验, H原子很容易渗透进金刚石中. 再如高温高压H2O实验, H2O在高温高压条件下易与垫片材料反应. 对于这一类实验, 需要在短时间内加压和数据采集, 避免样品与垫片或金刚石的反应而影响本身的实验结果. 4)快速采集材料状态方程. 不同温度下材料的高压状态方程对研究该类材料的压缩特性至关重要, 也即压强-温度二维相图. 二维相图的绘制需要采集不同温度、不同压强下的大量XRD实验数据, 利用dDAC快速加载和时间分辨XRD可在短时间内采集不同温度条件下的体积随压强变化的实验数据, 从而拟合出状态方程参量, 大大提升了实验数据的获取效率.
5. 结 论
将DAC和气膜及压电陶瓷结合, 实现了样品的动态高压加载; 结合上海光源高通量微聚焦光斑X射线和高频X射线面阵探测器, 实现了微秒量级的时间分辨X射线衍射技术, 并将动高压加载和时间分辨XRD诊断集成到上海光源BL15U1线站. 该套装置丰富了BL15U1线站的高压研究技术, 扩展了线站开展超高压实验、高压非平衡相变动力学、高温高压化学反应等科学研究的能力.
[1] 丁迎春, 徐明, 潘洪哲, 沈益斌, 祝文军, 贺红亮 2007 物理学报 56 117
Google Scholar
Ding Y C, Xu M, Pang H Z, Shen Y B, Zhu W J, He H L 2007 Acta Phys. Sin. 56 117
Google Scholar
[2] Yamanaka T, Fukuda T, Mimaki J 2002 Phys. Chem. Miner. 29 633
Google Scholar
[3] Sui Y, Xu D, Zheng F, Su W 1996 J. Appl. Phys. 80 719
Google Scholar
[4] Yue S, Cheng L, Liao B, Hu M 2018 Phys. Chem. Chem. Phys. 20 27125
Google Scholar
[5] John S T, Li Z, Uehara K, Ma Y, Ahuja R 2004 Phys. Rev. B 69 132101
Google Scholar
[6] Nakashima M, Tabata K, Thamizhavel A, Kobayashi T C, Hedo M, Uwatoko Y, Shimizu K, Settai R, Ōnuki Y 2004 J. Phys. Condens. Matter 16 L255
Google Scholar
[7] Levien L, Prewitt C T 1981 Am. Min. 66 324
[8] Abd-Elmeguid M M, Ni B, Khomskii D I, Pocha R, Johrendt D, Wang X, Syassen K 2004 Phys. Rev. Lett. 93 126403
Google Scholar
[9] Brazhkin V V, Lyapin A G, Stalgorova O V, Gromnitskaya E L, Popova S V, Tsiok O B 1997 J. Non. Crys. Solids 212 49
Google Scholar
[10] Ozoliņš V, Zunger A 1999 Phys. Rev. Lett. 82 767
Google Scholar
[11] Sterer E, Silvera I F 2006 Rev. Sci. Instrum. 77 115105
Google Scholar
[12] Schiferl D, Katz A I, Mills R L, Schmidt L C, Vanderborgh C, Skelton E F, Elam W T, Webb A W, QadriM S B, Schaefer M 1986 Physica B + C 139 897
[13] Shu H, Zhang Y, Wang B, Yang W, Dong H, Tobase T, Ye J, Huang X, Fu S, Zhou Q, Sekine T 2020 Phys. Plasmas 27 030701
Google Scholar
[14] Smith J S, Sinogeikin S V, Lin C, Rod E, Bai L, Shen G 2015 Rev. Sci. Instrum. 86 072208
Google Scholar
[15] Sinogeikin S V, Smith J S, Rod E, Lin C, Kenney-Benson C, Shen G 2015 Rev. Sci. Instrum. 86 072209
Google Scholar
[16] Evans W J, Yoo C S, Lee G W, Cynn H, Lipp M J, Visbeck K 2007 Rev. Sci. Instrum. 78 073904
Google Scholar
[17] Jenei Z, Liermann H P, Husband R, Méndez A S J, Pennicard D, Marquardt H, O'Bannon1 E F, Pakhomova A, Konopkova Z, Glazyrin K, Wendt M, Wenz S, McBride E E, Morgenroth W, Winkler B, Rothkirch A, Hanfland M, Evans W J 2019 Rev. Sci. Instrum. 90 065114
Google Scholar
[18] Lin C, Liu X, Yong X, John S T, Smith J S, English N J, Wang B, Li M, Yang W, Mao H K 2020 P. Nation. Acad. Sci. 117 15437
Google Scholar
[19] Lin C, Liu X, Yang D, Li X, Smith J S, Wang B, Dong H, Li S, Yang W, John, S T 2020 Phys. Rev. Lett. 125 155702
Google Scholar
[20] Lin C, Tse J S 2021 J. Phys. Chem. Lett. 12 8024
Google Scholar
[21] Liermann H P, Damker H, Konôpková Z, Appel K, Schropp A, McWiliams S, Alexander G, Baehtz C 2016 Conceptual Design Report for Diamond Anvil Cell Setup (DAC) at the HED instrument of the European XFEL
[22] Zhang L L, Yan S, Jiang S 2015 Nucl. Sci. Tech. 26 060101
Google Scholar
[23] Biwer C M, Quan A, Huston L Q, Sturtevant B T, Sweeney C M 2021 Rev. Sci. Instrum. 92 103901
Google Scholar
[24] Kumar M 1995 Phys. Condens. Matter 212 391
Google Scholar
[25] Anzellini S, Dewaele A, Occelli F, Loubeyre P, Mezouar M 2014 J. Appl. Phys. 115 043511
Google Scholar
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图 1 BL15U1线站束线布局图. 其中IVU25为磁极周期长度25 mm真空波荡器; S1为白光狭缝; FM为聚焦/准直镜; DCM为双晶单色器; S2为水平次级狭缝; KB为KB聚焦镜; Sample为样品点
Fig. 1. Beam path layout of BL15U1. Where IVU25 is vacuum undulator with 25 mm period length; S1 is white beam slits; FM is toroidal focusing mirror; DCM is double crystal monochromator; S2 is horizontal secondary beam slits; KB is Kirkpatrick-Baez mirror; Sample is sample point.
图 2 单、双气膜控制dDAC实验装置 (a)双气膜控制dDAC原理图, 标记1为气膜; 标记2为气膜连接管, 标记3为大垫片, 标记4为卸压顶针, 标记5为样品腔, 标记6为组装罐; (b)单气膜控制dDAC实物图, 左边为气膜, 右边为单气膜控制dDAC实物图, 标记1为气膜, 标记2为气膜连接管, 标记6为组装罐
Fig. 2. Single or double membrane controlled dDAC experimental device: (a) Schematic diagram of dual membrane controlled dDAC, mark 1 is gas membrane, mark 2 is gas membrane connecting pipe, mark 3 is large gasket, mark 4 is ejector pin, mark 5 is sample chamber, mark 6 is the assembly can; (b) the photo of single gas membrane control dDAC, the left is the gas membrane, and on the right is the photo of single gas membrane control dDAC, mark 1 is gas membrane, mark 2 is gas membrane connecting pipe, mark 6 is the assembly can.
图 3 单、双压电陶瓷控制dDAC实验装置 (a)单压电陶瓷控制dDAC原理图, 标记1为实心圆柱压电陶瓷, 标记3为压电陶瓷顶丝, 标记4为卸压顶针, 标记5为样品腔, 标记6为组装罐; (b)双压电陶瓷控制dDAC原理图, 标记2为圆环压电陶瓷堆片, 标记7为连接钢板; (c)单压电陶瓷控制dDAC实物图; (d)双压电陶瓷控制dDAC实物图
Fig. 3. Single and double piezoelectric ceramic control dDAC experimental device: (a) Schematic diagram of single cylinder piezoelectric ceramic control dDAC, mark 1 is solid cylindrical piezoelectric ceramics, mark 3 is piezoelectric ceramic top wire, mark 4 is ejector pin, mark 5 is sample chamber, mark 6 is the assembly can; (b) Schematic diagram of double barrel piezoelectric ceramic control dDAC, mark 2 is ring piezoelectric ceramic stack; mark 7 is perfobond ribs; (c) the photo of single cylinder piezoelectric ceramic control dDAC; (d) the photo of double barrel piezoelectric ceramic control dDAC.
图 4 气膜和压电陶瓷联合控制dDAC实验装置 (a)单气膜和单压电陶瓷联合控制dDAC实验装置实物图; (b)单气膜和双压电陶瓷联合控制dDAC实验装置实物图. 标记2为气膜连接管, 标记6为组装罐
Fig. 4. Experimental device for joint control of gas membrane and piezoelectric ceramics for dDAC: (a) The photo of the dDAC experimental device for combined control of single gas membrane and single tube piezoelectric ceramics; (b) the photo of the dDAC experimental device for combined control of single gas membrane and double piezoelectric ceramics. Mark 2 is gas membrane connecting pipe, mark 6 is the assembly can.
图 5 毫秒时间分辨的高压同步辐射X射线衍射和快速加载装置布局示意图
Fig. 5. Schematic layout of millisecond time-resolved synchrotron radiation X-ray diffraction and dynamic compression device setup.
图 6 动加载下Re的XRD (a) Re的XRD时间堆叠图; (b)压强随时间变化关系
Fig. 6. XRD of Re under dynamic compression: (a) XRD time stacking diagram of Re; (b) the relationship between pressure changes over time.
图 7 动加载下Re的XRD (a) Re的XRD时间堆叠图; (b) Re的XRD积分曲线堆叠图; (c)压力变化随时间的关系
Fig. 7. XRD of Re under dynamic compression: (a) XRD time stacking diagram of Re; (b) stacked graph of Re XRD integral curve; (c) the relationship between pressure changes over time.
-
[1] 丁迎春, 徐明, 潘洪哲, 沈益斌, 祝文军, 贺红亮 2007 物理学报 56 117
Google Scholar
Ding Y C, Xu M, Pang H Z, Shen Y B, Zhu W J, He H L 2007 Acta Phys. Sin. 56 117
Google Scholar
[2] Yamanaka T, Fukuda T, Mimaki J 2002 Phys. Chem. Miner. 29 633
Google Scholar
[3] Sui Y, Xu D, Zheng F, Su W 1996 J. Appl. Phys. 80 719
Google Scholar
[4] Yue S, Cheng L, Liao B, Hu M 2018 Phys. Chem. Chem. Phys. 20 27125
Google Scholar
[5] John S T, Li Z, Uehara K, Ma Y, Ahuja R 2004 Phys. Rev. B 69 132101
Google Scholar
[6] Nakashima M, Tabata K, Thamizhavel A, Kobayashi T C, Hedo M, Uwatoko Y, Shimizu K, Settai R, Ōnuki Y 2004 J. Phys. Condens. Matter 16 L255
Google Scholar
[7] Levien L, Prewitt C T 1981 Am. Min. 66 324
[8] Abd-Elmeguid M M, Ni B, Khomskii D I, Pocha R, Johrendt D, Wang X, Syassen K 2004 Phys. Rev. Lett. 93 126403
Google Scholar
[9] Brazhkin V V, Lyapin A G, Stalgorova O V, Gromnitskaya E L, Popova S V, Tsiok O B 1997 J. Non. Crys. Solids 212 49
Google Scholar
[10] Ozoliņš V, Zunger A 1999 Phys. Rev. Lett. 82 767
Google Scholar
[11] Sterer E, Silvera I F 2006 Rev. Sci. Instrum. 77 115105
Google Scholar
[12] Schiferl D, Katz A I, Mills R L, Schmidt L C, Vanderborgh C, Skelton E F, Elam W T, Webb A W, QadriM S B, Schaefer M 1986 Physica B + C 139 897
[13] Shu H, Zhang Y, Wang B, Yang W, Dong H, Tobase T, Ye J, Huang X, Fu S, Zhou Q, Sekine T 2020 Phys. Plasmas 27 030701
Google Scholar
[14] Smith J S, Sinogeikin S V, Lin C, Rod E, Bai L, Shen G 2015 Rev. Sci. Instrum. 86 072208
Google Scholar
[15] Sinogeikin S V, Smith J S, Rod E, Lin C, Kenney-Benson C, Shen G 2015 Rev. Sci. Instrum. 86 072209
Google Scholar
[16] Evans W J, Yoo C S, Lee G W, Cynn H, Lipp M J, Visbeck K 2007 Rev. Sci. Instrum. 78 073904
Google Scholar
[17] Jenei Z, Liermann H P, Husband R, Méndez A S J, Pennicard D, Marquardt H, O'Bannon1 E F, Pakhomova A, Konopkova Z, Glazyrin K, Wendt M, Wenz S, McBride E E, Morgenroth W, Winkler B, Rothkirch A, Hanfland M, Evans W J 2019 Rev. Sci. Instrum. 90 065114
Google Scholar
[18] Lin C, Liu X, Yong X, John S T, Smith J S, English N J, Wang B, Li M, Yang W, Mao H K 2020 P. Nation. Acad. Sci. 117 15437
Google Scholar
[19] Lin C, Liu X, Yang D, Li X, Smith J S, Wang B, Dong H, Li S, Yang W, John, S T 2020 Phys. Rev. Lett. 125 155702
Google Scholar
[20] Lin C, Tse J S 2021 J. Phys. Chem. Lett. 12 8024
Google Scholar
[21] Liermann H P, Damker H, Konôpková Z, Appel K, Schropp A, McWiliams S, Alexander G, Baehtz C 2016 Conceptual Design Report for Diamond Anvil Cell Setup (DAC) at the HED instrument of the European XFEL
[22] Zhang L L, Yan S, Jiang S 2015 Nucl. Sci. Tech. 26 060101
Google Scholar
[23] Biwer C M, Quan A, Huston L Q, Sturtevant B T, Sweeney C M 2021 Rev. Sci. Instrum. 92 103901
Google Scholar
[24] Kumar M 1995 Phys. Condens. Matter 212 391
Google Scholar
[25] Anzellini S, Dewaele A, Occelli F, Loubeyre P, Mezouar M 2014 J. Appl. Phys. 115 043511
Google Scholar
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