Landau-Devonshire理论探究不同类型铁电材料的电卡效应

高荣贞; 王静; 王俊升; 黄厚兵

doi:10.7498/aps.69.20201195

摘要

Abstract

作者及机构信息

Authors and contacts

文章全文

1. 引　言
2. 理论计算模型及参数
2.1 Landau-Devonshire理论模型
2.2 电卡效应的热力学计算
3. 结果与讨论
4. 结　论

参考文献

施引文献

摘要

近年来, 低成本、高效、环保的电卡效应制冷材料得到了广泛研究, 其中包括无机钙钛矿、有机钙钛矿、有机聚合物、分子铁电材料和二维铁电材料等. 这些不同铁电材料的相变类型和电卡性能各异, 而造成其差异的物理起源尚不明确. 本文选择传统无机钙钛矿BaTiO₃, PbTiO₃和BiFeO₃, 有机钙钛矿[MDABCO](NH₄)I₃, 有机聚合物P(VDF-TrFE), 分子铁电体ImClO₄和二维铁电体CuInP₂S₆这七种材料, 利用Landau-Devonshire理论, 研究并对比了其温变、熵变和电卡强度. 通过分析自由能与极化之间的关系发现, 在相变点附近, 铁电材料的自由能势垒高度随温度的变化率越大, 造成的极化随温度的变化率越高, 而材料的电卡性能也越优异. 本文揭示了不同类型铁电材料电卡性能差异的物理起源, 为进一步开发具有高电卡性能的铁电材料提供理论指导.

关键词:

Abstract

The electrocaloric effects in various types of materials, including inorganic perovskites, organic perovskites, organic polymers, molecular ferroelectrics and two-dimensional ferroelectric materials, possess great potential in realizing solid-state cooling devices due to the advantages of low-cost, high-efficiency and environmental friendly. Different ferroelectric materials have distinct characteristics in terms of phase transition and electrocaloric response. The mechanism for enhancing the electrocaloric effect currently remains elusive. Here, typical inorganic perovskite BaTiO₃, PbTiO₃ and BiFeO₃, organic perovskite [MDABCO](NH₄)I₃, organic polymer P(VDF-TrFE), molecular ferroelectric ImClO₄ and two-dimensional ferroelectric CuInP₂S₆ are selected to analyze the origins of their electrocaloric effects based on the Landau-Devonshire theory. The temperature-dependent pyroelectric coefficients and electrocaloric performances of different ferroelectric materials indicate that the first-order phase transition material MDABCO and the second-order phase transition material ImClO₄ have excellent performances for electrocaloric refrigeration. The predicted results also strongly suggest that near the phase transition point of the ferroelectric material, the variation rate of free energy barrier height with temperature contributes to the polarizability change with temperature, resulting in enhanced electrocaloric effect. This present work provides a theoretical basis and a new insight into the further development of ferroelectric materials with high electrocaloric response.

Keywords:

PACS:

77.70.+a	(Pyroelectric and electrocaloric effects)
78.20.Bh	(Theory, models, and numerical simulation)
77.80.B-	(Phase transitions and Curie point)
77.84.-s	(Dielectric, piezoelectric, ferroelectric, and antiferroelectric materials)

作者及机构信息

1.
北京理工大学材料学院, 北京　100081

2.
北京理工大学前沿交叉科学研究院, 北京　100081

通信作者: 黄厚兵, hbhuang@bit.edu.cn

基金项目: 国家自然科学基金(批准号: 51972028)和国家重点研发计划(批准号: 2019YFA0307900)资助的课题

Authors and contacts

1.
School of Materials Science and Engineering, Beijing Institute of Technology, Beijing 100081, China

2.
Advanced Research Institute of Multidisciplinary Science, Beijing Institute of Technology, Beijing 100081, China

Corresponding author: Huang Hou-Bing, hbhuang@bit.edu.cn

Funds: Project supported by the National Natural Science Foundation of China (Grant No. 51972028) and the National Key R&D Program of China (Grant No. 2019YFA0307900).

文章全文

1. 引　言

制冷在现代社会中普遍存在, 而传统的蒸气压缩制冷方法不仅效率低, 而且还会破坏环境. 因此亟需探索低成本、高效率和高能量密度的新型环保制冷材料. 自100年前罗息盐的发现使铁电材料走入人们视野以来, 研究学者对铁电材料和铁电物理学的深入研究有力地推动了制冷、储能、压电、数据存储等技术的发展和应用^[1-6]. 铁电材料的电卡效应(electrocaloric effect, ECE)制冷因其节能、环保和易于小型化的特点, 成为固体制冷研究的热点.

ECE是指在绝热条件下, 对铁电体施加或移除电场导致极化状态改变, 引起绝热温变(ΔT )或等温熵变(ΔS )的现象. 虽然早在1930年Kobeko和Kurtchatov^[7]在罗息盐中发现了ECE, 直到2006年, Mischenko等^[8]在PbZr_0.95Ti_0.05O₃薄膜中发现ΔT高达12 K的巨大ECE后, 才掀起对铁电材料ECE广泛研究的热潮. 一般在铁电-顺电相变温度附近, 铁电体的ECE达到最大值, 其强度取决于自发极化随温度的变化率. 因此, 需要进一步探索具有高极化温度变化率的新型铁电材料.

目前, 已经被报道的铁电材料包括无机钙钛矿、有机钙钛矿、有机聚合物、分子铁电体和二维铁电体等, 且这些铁电材料的电卡性能表现各异. 首先, 对于典型的无机氧化物钙钛矿铁电材料, 如钛酸钡(BaTiO₃, BTO)、钛酸铅(PbTiO₃, PTO)、铁酸铋(BiFeO₃, BFO)等, 自发极化是由离子相对位移产生的, 在较小电场时更容易翻转, 但其较小的击穿场强导致相变产生的温变难以大幅提升. 通常无机钙钛矿铁电材料的电卡性能可以通过化学掺杂得到改善, 如已报道的Pb(Zr_xTi_1–_x)O₃^[9-11], Ba_1–_xSr_xTiO₃^[12-15], Ba_1–_xCa_xTi_1–_yZr_yO₃^[16-19], Y-BiFeO₃^[20-22] (Y = Sm, Ba, Ti, Sr, Na)等体系. 其次, 由于有机聚合物基铁电材料的击穿场强高、成本低、制造工艺简单, 且在偶极子的有序化和无序化过程中可以导致较大的熵变, 其电卡性能也得到了广泛研究, 典型研究体系包括二元共聚物聚偏二氟乙烯-三氟乙烯[P(VDF-TrFE)]^[23,24]、三元共聚物聚偏二氟乙烯-三氟乙烯-氯氟乙烯[P(VDF-TrFE-CFE)]^[25]及二元和三元的共混聚合物^[26]等. 但是, 由于铁电聚合物材料的极化是由聚合物链的偶极矩旋转产生的, 其极化强度较小, 并且需要较大的外加电场才能翻转, 因此其电卡强度较低. 研究者进一步采用了钙钛矿陶瓷和聚合物复合方法, 使纳米复合材料同时显示出高电卡强度和击穿场强^[27-29]. 例如, 通过纳米复合材料的分层界面和化合物结构设计, Chen等^[29]制备了高自发极化的BFO纳米颗粒嵌入的Ba(Zr_0.21Ti_0.79)O₃纳米纤维与P(VDF-TrFE-CFE)的纳米复合材料BFO@ BZT_nfs/P(VDF-TrFE-CFE), 并在75 MV/m的电场下使电卡强度得到提高(ΔT/ΔE ≈ 0.22 K·m/MV). 但铁电材料的低电卡强度依然严重限制了ECE的实际应用.

在铁电材料电卡效应的研究中, 除了通过材料复合^[27-29]、化学掺杂^[30-33]、应变工程^[34-36]、尺寸效应^[15,37,38]及微观畴工程^[39,40]等方法调控现有铁电材料的ECE, 另一方面, 二维铁电体和分子铁电体等新型铁电材料体系的发现拓展了电卡效应的材料种类, 为进一步促进电卡制冷的实际应用提供了广阔的研究平台. Si等^[41]首次报道了一种具有范德瓦耳斯层状结构的二维铁电体铟掺杂硫磷化铜(CuInP₂S₆, CIPS)的ECE, 在接近室温(315 K)和7.26 MV/m电场下实现了较大的电卡强度(ΔT/ΔE～0.292 K·m/MV). 二维铁电材料的特征在于层间存在范德瓦耳斯弱相互作用并且易于形成范德瓦耳斯异质结构, 这就导致不同的面外极化翻转过程可能对铁电极化翻转和电卡性质具有重要影响. Wang等^[42]利用基本的热力学描述预测了具有一级相变的ABX₃型无金属有机钙钛矿铁电体[MDABCO](NH₄)I₃(bis-N-methyl-N′-diazabicyclo[2.2.2]octonium-ammoniumtriiodide, C₇N₃H₂₀I₃, MDABCO)在2 MV/m的低电场和居里温度(T_C) 448 K时有超大的电卡强度(ΔS/ΔE和ΔT/ΔE分别为18 J·m·kg^–1·K^–1·MV^–1和 8.06 K·m/MV). 该有机钙钛矿中的A位MDABCO阳离子和B位NH₄⁺占据伪立方晶胞的体心和顶点, X位I⁺占据晶胞的侧中心. 在温度升高至T_C时发生从菱方相到立方相的铁电-顺电相变. 不同于无机钙钛矿主要来自B位偏心位移的铁电极化, 其铁电自发极化除了NH₄⁺偏离(NH₄)I₆八面体中心的位移和通过氢键的电荷转移外, 主要源自极性MDABCO阳离子的有序性. 最近, Li等^[43]也报道了具有二级铁电-顺电相变的有机-无机分子铁电体高氯酸咪唑(imidazolium perchlorate, C₃N₂H₅ClO₄, ImClO₄)晶体的ECE. 在该分子铁电体中, 高氯酸根阴离子([ClO₄]^–)和咪唑阳离子分别位于立方晶胞的体心和顶点. 与传统的无机位移型铁电体和铁电聚合物不同, 其铁电极化是由电荷转移导致的[ClO₄]^–的有序-无序行为引起的. ImClO₄在1.5 MV/m的较低电场下和T_C(373 K)时具有较高的电卡强度(ΔS/ΔE = 3.6 J·m·kg^–1·K^–1·MV^–1, ΔT/ΔE = 0.84 K·m/MV). 这些具有高电卡性能的新型电卡材料有望成为固态制冷研究的新方向.

不同铁电材料的电卡性能具有明显差异, 而造成这些差异的物理起源及不同铁电材料中复合增强电卡性能的物理机制尚不明确. 本文选取典型的单一组分无机钙钛矿BTO, PTO, BFO, 有机聚合物P(VDF-TrFE), 以及新型电卡材料有机钙钛矿MDABCO, 分子铁电体ImClO₄和二维铁电体CIPS这七种铁电材料, 基于Landau-Devonshire理论探讨不同材料的相变及电卡性能的差异来源. 本文通过对比不同材料的极化和热释电系数随温度的变化曲线及电卡性能, 从电滞回线、自由能与极化的关系及三维能量面的角度分析, 阐述了电卡性能差异的来源及潜在物理机制, 为进一步增强已知铁电材料的ECE和探索新型高性能电卡材料提供理论指导.

2. 理论计算模型及参数

2.1 Landau-Devonshire理论模型

Landau-Devonshire理论被广泛地应用于铁电材料的研究中. 一般来说, 体系总能量F包括Landau自由能F_Land、弹性能F_elas、梯度能F_grad以及静电场能F_elec^[6,44]:

$\begin{split} F=\;&{F}_{\mathrm{L}\mathrm{a}\mathrm{n}\mathrm{d}}+{F}_{\mathrm{e}\mathrm{l}\mathrm{a}\mathrm{s}}+{F}_{\mathrm{e}\mathrm{l}\mathrm{e}\mathrm{c}}+{F}_{\mathrm{g}\mathrm{r}\mathrm{a}\mathrm{d}}\\ =\;&(f_{\mathrm{L}\mathrm{a}\mathrm{n}\mathrm{d}}+{f}_{\mathrm{e}\mathrm{l}\mathrm{a}\mathrm{s}}+{f}_{\mathrm{e}\mathrm{l}\mathrm{e}\mathrm{c}}+{f}_{\mathrm{g}\mathrm{r}\mathrm{a}\mathrm{d}})\mathrm{d}V,\end{split}$

(1)

其中, f_Land, f_elas, f_elec和f_grad是对应的能量密度. 由于本文从热力学角度计算, 忽略梯度能; 对于所考虑的块体来说, 在无应力边界条件下, 弹性能为零. 所以, 本文所考虑的铁电材料的弹性吉布斯自由能密度G可以展开为以下关于极化强度P的多项式:

$\begin{split} G =\;& {f_{{\rm{Land}}}} + {f_{{\rm{elec}}}} = {\alpha _1}\left( {P_1^2 + P_2^2 + P_3^2} \right) \\ &+ {\alpha _{11}}\left( {P_1^4 + P_2^4 + P_3^4} \right) + {\alpha _{12}}(P_1^2P_2^2 \\ &+P_1^2P_3^2 + P_2^2P_3^2) + {\alpha _{111}}\left( {P_1^6 + P_2^6 + P_3^6} \right) \\ &+ {\alpha _{112}}[P_1^2\left( {P_2^4 + P_3^4} \right) + P_2^4\left( {P_1^2 + P_3^2} \right) \\ &+P_3^4\left( {P_1^2 + P_2^2} \right)] + {\alpha _{123}}P_1^2P_2^2P_3^2 \\ &+ {\alpha _{1111}}\left( {P_1^8 + P_2^8 + P_3^8} \right) + {\alpha _{1122}}(P_1^4P_2^4 \\ &+ P_1^4P_3^4 + P_2^4P_3^4) + {\alpha _{1112}}\big[ P_1^6\left( {P_2^2 + P_3^2} \right)\\ & + P_2^6\left( {P_1^2 + P_3^2} \right)+ P_3^6\left( {P_1^2 + P_2^2} \right) \big] \\ &+{\alpha _{1123}}\left( {P_1^4P_2^2P_3^2 + P_1^2P_2^4P_3^2 + P_1^2P_2^2P_3^4} \right) \\ &- ({E_1}{P_1} + {E_2}{P_2} + {E_3}{P_3}), \end{split}$

(2)

其中, P₁, P₂, P₃是极化矢量的在x, y, z 三个方向的分量; α₁, α₁₁, α₁₂, α₁₁₁, α₁₁₂, α₁₂₃, α₁₁₁₁, α₁₁₂₂, α₁₁₁₂, α₁₁₂₃是Landau系数. α₁是温度相关项, 满足居里-韦斯定律α₁ = (T–T_C)/(2C₀ε₀), T是温度, T_C为材料居里温度, C₀是居里常数, ε₀是真空介电常数. 从α₁₁的正负可以判断材料的相变类型, α₁₁ < 0时, 铁电材料发生一级相变; α₁₁ > 0时, 发生二级相变. 本文计算所使用的铁电材料相应的Landau系数总结如表1所列.

表 1 不同铁电材料的Landau系数

Table 1. Landau coefficients of different kinds of ferroelectric materials.

Coefficients	BaTiO₃^[45]	PbTiO₃^[46]	BiFeO₃^[47]	ImClO₄^[43]	[MDABCO] (NH₄)I₃^[42]	CuInP₂S₆^[41]	P(VDF-TrFE)^[26]
α₁/C^–2·m²·N	$\begin{array}{cc} & 5.0 \times 10^5 \times 160 \times\\& \Big[{\rm Coth}\Big(\dfrac{160}{T} \Big)–{\rm Coth} \Big(\dfrac{160}{390}\Big)\Big] \end{array}$	3.8 × 10⁵× (T – 752)	4.646 × 10⁵× (T – 1103)	7.533 × 10⁷× (T – 373)	4.01 × 10⁶× (T – 437)	1.76 × 10⁷× (T – 315)	1.412 × 10⁷× (T – 315)
α₁₁/C^–4·m⁶·N	–1.154×10⁸	–0.73×10⁸	2.290×10⁸	1.5×10¹¹	–7.032×10⁹	1.38×10¹¹	–1.842×10¹¹
α₁₂/C^–4·m⁶·N	6.530×10⁸	7.5×10⁸	3.064×10⁸		1.124×10⁸
α₁₁₁/C^–6·m¹⁰·N	–2.106×10⁹	2.6×10⁸	5.99×10⁹	2×10¹²	α₁₁₁(T)	6.81×10¹³	2.585×10¹³
α₁₁₂/C^–6·m¹⁰·N	4.091×10⁹	6.1×10⁸	–3.340×10⁸		0
α₁₂₃/C^–6·m¹⁰·N	–6.688×10⁹	–3.7×10⁹	–1.778×10⁹		–2.018×10¹⁰
α₁₁₁₁/C^–8·m¹⁴·N	7.590×10¹⁰
α₁₁₁₂/C^–8·m¹⁴·N	–2.193×10¹⁰
α₁₁₂₂/C^–8·m¹⁴·N	–2.221×10¹⁰
α₁₁₂₃/C^–8·m¹⁴·N	2.416× 10¹⁰
注: α₁₁₁(T): T > T₀(437 K), α₁₁₁ = 3×10¹¹; T ≤ T₀, α₁₁₁ = –3.5085×10⁹× 55 $\left[{\rm Coth}\left(\dfrac{55}{T}\right) \right.$ –Coth $\left.\left(\dfrac{55}{523}\right)\right]$ .

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利用自由能密度G对极化(z方向极化)的偏导为零(自由能极小化), 可以得到极化与温度的关系式为

$\begin{split} 0=\;&{\left(\frac{\partial G}{\partial P}\right)}_{P={P}_{3}}=2{\alpha }_{1}{P}_{3}+4{\alpha }_{11}{P}_{3}^{3}\\ &+6{\alpha }_{111}{P}_{3}^{5}+8{\alpha }_{1111} {P}_{3}^{7}-{E}_{3}, \end{split}$

(3)

进而得到极化随温度的变化曲线.

2.2 电卡效应的热力学计算

在经典的热力学描述中, 内能的可逆变化dU遵循热力学的第一定律和第二定律:

$\mathrm{d}U=T\mathrm{d}S+{\sigma }_{ij}\mathrm{d}{\varepsilon }_{ij}+{{E}_{i}\mathrm{d}D}_{i},$

(4)

其中, T, σ_ij和E_i分别是温度、应力和电场; dS, dε_ij和dD_i分别是熵、应变和电位移的变化.

如果选择T, σ_ij和E_i为自变量, 则相应的热力学函数为吉布斯自由能. 该系统的吉布斯总自由能为

$G=U-TS-{\sigma }_{ij}{\varepsilon }_{ij}-{{E}_{i}D}_{i}.$

(5)

然后取G的微分得到

$\mathrm{d}G=-S\mathrm{d}T-{\varepsilon }_{ij}\mathrm{d}{\sigma }_{ij}-{D}_{i}\mathrm{d}{E}_{i}.$

(6)

根据(6)式, 当其他两个变量恒定时, 可以得到

$\begin{split} &-S={\left(\frac{\partial G}{\partial T}\right)}_{{\sigma }_{ij},{E}_{i}} ,\; -{\varepsilon }_{ij}={\left(\frac{\partial G}{\partial {\sigma }_{ij}}\right)}_{T,{E}_{i}} ,\;\\ &-{D}_{i}={\left(\frac{\partial G}{\partial {E}_{i}}\right)}_{T,{{\sigma }_{ij}}_{}}. \end{split}$

(7)

S对E_i进行微分可得

${-\left(\frac{\partial S}{\partial {E}_{i}}\right)}_{{T, \sigma }_{ij}}={\left(\frac{{\partial }^{2}G}{\partial T\partial {E}_{i}}\right)}_{{\sigma }_{ij}}.$

(8)

D_i对T进行微分可得

${-\left(\frac{\partial {D}_{i}}{\partial T}\right)}_{{\sigma }_{ij},{E}_{i}}={\left(\frac{{\partial }^{2}G}{\partial {E}_{i}\partial T}\right)}_{{\sigma }_{ij}}.$

(9)

将(8)式与(9)式进行比较, 可以得到Maxwell关系:

${\left(\frac{\partial S}{\partial {E}_{i}}\right)}_{{T, \sigma }_{ij}}={\left(\frac{\partial {D}_{i}}{\partial T}\right)}_{{\sigma }_{ij},{E}_{i}}.$

(10)

根据(10)式, 当应力或应变恒定时, 对于给定外部电场从E_a到E_b的等温变化, ECE的场致熵变化可通过以下公式计算:

$ΔS=-{\int }_{{E}_{\mathrm{a}}}^{{E}_{\mathrm{b}}}{\frac{1}{\rho }\left(\frac{\partial {D}_{i}}{\partial T}\right)}_{{E}_{i}}\mathrm{d}E.$

(11)

绝热条件施加电场时, 相应的温度变化可由下式给出:

$ΔT=-{\int }_{{E}_{\mathrm{a}}}^{{E}_{\mathrm{b}}}\frac{T}{C}{\left(\frac{\partial {D}_{i}}{\partial T}\right)}_{{E}_{i}}\mathrm{d}E.$

(12)

这里, ρ为材料的质量密度, C为比热容, $\dfrac{\partial {D}_{i}}{\partial T}$ 为热释电系数. 本文计算所使用的铁电材料的比热容和密度总结在表2中. 根据(11)式和(12)式, 为了获得更大的ΔS和ΔT, 电卡材料需要具有较大的热电系数和较高的击穿场强. 这种基于Maxwell关系的间接测量方法通常可以根据理论计算或者实验测量的极化随温度的变化计算出ΔS和ΔT. 应该指出的是, 文中所施加电场皆为z方向电场, 故而计算得的极化、ΔS和ΔT都是沿z方向. 此外, 本文计算所用温度间隔皆为1 K.

表 2 不同铁电材料的比热容和密度

Table 2. Specific heat capacity and density of different ferroelectric materials.

Parameters	BaTiO₃^[35,37,42]	PbTiO₃^[36,48,49]	BiFeO₃^[20]	ImClO₄^[43]	[MDABCO](NH₄)I₃^[42]	CuInP₂S₆^[41]	P(VDF-TrFE)^[50,51]
ρ/kg·m^–3	6020	8300	8346	1719	4039	3405	1886
C/J·m^–3·K^–1	3.05 × 10⁶	3.9 × 10⁶	2.88 × 10⁶	2.423 × 10⁶	4.039 × 10⁶	1.896 × 10⁶	2.244 × 10⁶

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3. 结果与讨论

铁电材料中具有自发极化的铁电相只在特定的温度范围内存在, 超过转变温度则为顺电相, 铁电相与顺电相的转变温度称为居里温度T_C. 如图1(a)所示, 通过热力学能量极小化可以得到BTO, PTO, BFO, ImClO₄, MDABCO, CIPS, P(VDF-TrFE)在电场为0时极化随温度的变化, 对应的T_C分别为396, 766, 1103, 373, 447, 315, 340 K. 从不同铁电材料的自发极化大小可以看出, 与其他铁电体相比, 传统无机钙钛矿铁电体BTO, PTO, BFO具有较大的自发极化. 而其他铁电体的极化虽相对较小, 其相变温度较低, 更接近于室温. 由图1(a)还可以明显看出, 未加电场的极化-温度曲线分为两种类型, 一级相变和二级相变. 一级相变材料BTO, PTO, MDABCO, P(VDF-TrFE)的自发极化随着温度上升至T_C而突然下降到零. 二级相变材料BFO, ImClO₄, CIPS随着温度上升到T_C, 自发极化逐渐地下降到零. 在施加5 MV/m外加电场后, 由极化-温度曲线(图1(b))可以看到, 在电场作用下, 原本的一级相变向二级相变转变.

$图 1 不同铁电材料的极化及热释电系数随温度的变化　(a), (b) BTO, PTO, BFO, ImClO4, MDABCO, CIPS, P(VDF-TrFE)在电场为0 (a) 和5 MV/m (b) 时极化随温度的变化; (c)一级相变材料BTO, PTO, MDABCO, P(VDF-TrFE)在电场为5 MV/m时热释电系数随温度的变化; (d)二级相变材料BFO, ImClO4, CIPS在电场为5 MV/m时热释电系数随温度的变化\r\nFig. 1. Temperature dependent polarization and pyroelectric coefficients obtained in different ferroelectric materials: (a), (b) Temperature-dependent polarization for BTO, PTO, BFO, ImClO4, MDABCO, CIPS, and P(VDF-TrFE) with the electric field of 0 and 5 MV/m, respectively; (c) temperature dependent pyroelectric coefficients for the first-order phase transition materials BTO, PTO, MDABCO and P(VDF-TrFE) with the electric field of 5 MV/m; (d) temperature dependent pyroelectric coefficients for the second-order phase transition materials BFO, ImClO4 and CIPS with the electric field of 5 MV/m.$

图 1 不同铁电材料的极化及热释电系数随温度的变化　(a), (b) BTO, PTO, BFO, ImClO₄, MDABCO, CIPS, P(VDF-TrFE)在电场为0 (a) 和5 MV/m (b) 时极化随温度的变化; (c)一级相变材料BTO, PTO, MDABCO, P(VDF-TrFE)在电场为5 MV/m时热释电系数随温度的变化; (d)二级相变材料BFO, ImClO₄, CIPS在电场为5 MV/m时热释电系数随温度的变化

Fig. 1. Temperature dependent polarization and pyroelectric coefficients obtained in different ferroelectric materials: (a), (b) Temperature-dependent polarization for BTO, PTO, BFO, ImClO₄, MDABCO, CIPS, and P(VDF-TrFE) with the electric field of 0 and 5 MV/m, respectively; (c) temperature dependent pyroelectric coefficients for the first-order phase transition materials BTO, PTO, MDABCO and P(VDF-TrFE) with the electric field of 5 MV/m; (d) temperature dependent pyroelectric coefficients for the second-order phase transition materials BFO, ImClO₄ and CIPS with the electric field of 5 MV/m.

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将极化-温度曲线进行微分计算得到热释电系数, 在电场为5 MV/m时, 一级相变材料和二级相变材料热释电系数随温度的变化曲线分别显示在图1(c)和图1(d)中. 可以明显看出, 与二级相变材料相比, 一级相变材料普遍具有较大的热释电系数, 这与极化-温度曲线相对应. 一级相变较陡的极化-温度曲线导致的较大极化变化率使材料具有较大的热释电系数, 但其相变温区较窄. 而二级相变较为平缓的极化-温度曲线虽然使二级相变材料BFO, ImClO₄, CIPS的热释电系数相对较小, 但其具有较宽的相变温区, 这使其更适用于实际的电卡制冷应用. 在所计算的一级相变材料中, 无金属有机钙钛矿MDABCO具有最大的热释电系数, 而二级相变材料中分子铁电体ImClO₄具有最大的热释电系数.

利用(11)式和(12)式及图1所示的极化-温度曲线, 可以计算得到在5 MV/m外加电场下各种铁电材料ECE的ΔS和ΔT随温度的变化曲线(图2). 与热释电系数曲线类似, 一级相变材料普遍具有比二级相变材料相对大的ΔS和ΔT, 且在居里点附近极化的不连续变化导致熵和温度的跃变, 而极化连续变化的二级相变材料的ΔS和ΔT峰则具有较宽的温度区间. 如图2(a)和图2(c)所示, 在一级相变材料中, P(VDF-TrFE)和MDABCO分别在343 K和457 K时具有超大的ΔS和ΔT值, 其中ΔS分别达到138.28 J·kg^–1·K^–1和70.07 J·kg^–1·K^–1, 而ΔT分别达到39.86和32 K. 与热释电系数不同, P(VDF-TrFE)具有比MDABCO稍大的ΔS和ΔT值, 这是由于P(VDF-TrFE)材料具有更小的密度和比热容. 而BTO和PTO则具有较小的ΔS和ΔT. 在5 MV/m的外加电场下, 计算得到的PTO在794 K时的ΔS和ΔT为14.18 J·kg^–1·K^–1和24 K, BTO在436 K时的ΔS和ΔT为4.34 J·kg^–1·K^–1和3.73 K. 在二级相变材料中(图2(b)和图2(d)), BFO在1109 K时的ΔS和ΔT分别为1.13 J·kg^–1·K^–1和3.64 K, ImClO₄在373 K时的ΔS和ΔT分别为11.72 J·kg^–1·K^–1和3.1 K, BFO的ΔS较小但ΔT 较大，这是由于其相变温度较高. BFO虽然具有较宽的制冷温度范围, 但其T_C远远大于室温, 且具有较大漏电流, 不适用于实际的制冷应用. 而综合ΔS、ΔT和温度区间来看, 二级相变材料分子铁电体ImClO₄具有可以与BFO和一级相变材料BTO相媲美的电卡性能, 且相变温度更接近于室温, 是实际室温电卡制冷材料非常有前景的选择之一. 此外, 二维铁电材料CIPS在5 MV/m的电场下具有最小的ΔS和ΔT, 在319 K时ΔS和ΔT仅有1.17 J·kg^–1·K^–1和0.67 K, 但其T_C最接近于室温且为二级相变材料, 同样适用于室温下的电卡制冷.

$图 2 不同铁电材料的等温熵变和绝热温变在电场为5 MV·m–1时随温度的变化　(a), (c)一级相变材料BTO, PTO, MDABCO和P(VDF-TrFE)等温熵变和绝热温变随温度的变化; (b), (d)二级相变材料BFO, ImClO4和CIPS等温熵变和绝热温变随温度的变化\r\nFig. 2. Temperature dependent ΔS and ΔT from different ferroelectric materials when the applied electric field is 5 MV/m: (a), (c) Temperature dependent ΔS and ΔT from the first-order phase transition materials BTO, PTO, MDABCO and P(VDF-TrFE), respectively; (b), (d) temperature dependent ΔS and ΔT from the second-order phase transition materials BFO, ImClO4 and CIPS, respectively.$

图 2 不同铁电材料的等温熵变和绝热温变在电场为5 MV·m^–1时随温度的变化　(a), (c)一级相变材料BTO, PTO, MDABCO和P(VDF-TrFE)等温熵变和绝热温变随温度的变化; (b), (d)二级相变材料BFO, ImClO₄和CIPS等温熵变和绝热温变随温度的变化

Fig. 2. Temperature dependent ΔS and ΔT from different ferroelectric materials when the applied electric field is 5 MV/m: (a), (c) Temperature dependent ΔS and ΔT from the first-order phase transition materials BTO, PTO, MDABCO and P(VDF-TrFE), respectively; (b), (d) temperature dependent ΔS and ΔT from the second-order phase transition materials BFO, ImClO₄ and CIPS, respectively.

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图3是不同铁电材料的电卡强度ΔS/ΔE和ΔT/ΔE随温度的变化以及与文献中研究结果的对比. 图中实线是在较小电场5 MV/m时的计算结果, 整体规律与图2中ΔS和ΔT的变化情况类似. 通过与已有工作进行对比, 本文计算新型电卡材料MDABCO, ImClO₄和CIPS的ΔS/ΔE和ΔT/ΔE最大值与文献中的数据相近^[41-43]. 计算结果显示有机聚合物P(VDF-TrFE)在较小的电场5 MV/m下具有最大的电卡强度, 但与实验中所得结果相差较大(图3(a)和图3(c)), 这是因为在实验中, 有机聚合物施加的电场强度较大. 为了证实这一点, 我们计算了施加较大电场时P(VDF-TrFE)的电卡强度(图3(a)和图3(c)中带符号的虚线), ΔS/ΔE和ΔT/ΔE分别为2.51 J·m·kg^–1·K^–1·MV^–1和0.798 K·m/MV, 与实验结果非常接近^[24]. 除了聚合物P(VDF-TrFE)以外, 在施加较小的电场5 MV/m时, 有机钙钛矿MDABCO具有最大的电卡强度, ΔS/ΔE和ΔT/ΔE分别高达14.01 J·m·kg^–1·K^–1·MV^–1和6.4 K·m/MV, 远大于其他传统无机钙钛矿材料、有机聚合物以及分子铁电体ImClO₄. 此外, 尽管ImClO₄的电卡强度不及MDABCO, 但已经可以与传统的无机钙钛矿材料相比, 并且二级相变赋予其较宽的温区且其相变温度接近室温. 综上所述, 新型电卡材料无金属钙钛矿MDABCO与分子铁电体ImClO₄是用于低电场高性能固态冷却的非常有前景的铁电材料.

$图 3 不同铁电材料的电卡强度ΔS/ΔE和ΔT/ΔE随温度的变化　(a), (c)一级相变材料BTO, PTO, MDABCO和P(VDF-TrFE) ΔS/ΔE和ΔT/ΔE随温度的变化; (b), (d)二级相变材料BFO, ImClO4和CIPS的ΔS/ΔE和ΔT/ΔE随温度的变化(图中实线代表在电场为5 MV/m时的计算结果, 带符号的虚线代表P(VDF-TrFE)在较大电场(40 MV/m)的计算结果, 符号代表参考文献中数据. Ref.a, Ref.b, Ref.c, Ref.d分别对应参考文献[42]、文献[24]、文献[43]、文献[41])\r\nFig. 3. Temperature dependent EC strength ΔS/ΔE and ΔT/ΔE from different ferroelectric materials: (a), (c) Temperature dependent ΔS/ΔE and ΔT/ΔE from first-order phase transition materials BTO, PTO, MDABCO and P(VDF-TrFE); (b), (d) temperature dependent ΔS/ΔE and ΔT/ΔE from the second-order phase change materials BFO, ImClO4 and CIPS. The solid lines in the figure indicate the calculation results when the electric field is 5 MV/m, and the dotted lines with symbols indicate the calculation results of P(VDF-TrFE) in a larger electric field (40 MV/m). The symbols indicate the data in the references, Ref.a, Ref.b, Ref. c, Ref.d correspond to Ref. [42], Ref. [24], Ref. [43], Ref. [41] respectively$

图 3 不同铁电材料的电卡强度ΔS/ΔE和ΔT/ΔE随温度的变化　(a), (c)一级相变材料BTO, PTO, MDABCO和P(VDF-TrFE) ΔS/ΔE和ΔT/ΔE随温度的变化; (b), (d)二级相变材料BFO, ImClO₄和CIPS的ΔS/ΔE和ΔT/ΔE随温度的变化(图中实线代表在电场为5 MV/m时的计算结果, 带符号的虚线代表P(VDF-TrFE)在较大电场(40 MV/m)的计算结果, 符号代表参考文献中数据. Ref.a, Ref.b, Ref.c, Ref.d分别对应参考文献[42]、文献[24]、文献[43]、文献[41])

Fig. 3. Temperature dependent EC strength ΔS/ΔE and ΔT/ΔE from different ferroelectric materials: (a), (c) Temperature dependent ΔS/ΔE and ΔT/ΔE from first-order phase transition materials BTO, PTO, MDABCO and P(VDF-TrFE); (b), (d) temperature dependent ΔS/ΔE and ΔT/ΔE from the second-order phase change materials BFO, ImClO₄ and CIPS. The solid lines in the figure indicate the calculation results when the electric field is 5 MV/m, and the dotted lines with symbols indicate the calculation results of P(VDF-TrFE) in a larger electric field (40 MV/m). The symbols indicate the data in the references, Ref.a, Ref.b, Ref. c, Ref.d correspond to Ref. [42], Ref. [24], Ref. [43], Ref. [41] respectively

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下面进一步探究不同铁电材料电卡性能差异的物理机制. 图4为通过热力学计算得到的一级相变材料MDABCO、BTO和二级相变材料ImClO₄、CIPS的电滞回线. 由于ECE的熵变和温变取决于相变, 因此应选择相变温度附近进行研究. 选择接近T_C时的温度T_C－5, T_C－3, T_C－1 (K)来进行计算分析. 计算结果表明, 在电场强度为2 × 10⁷ V/m时, MDABCO, BTO, ImClO₄, CIPS的饱和极化随温度的变化率分别为0.704 × 10^–3, 0.563 × 10^–3, 2.3 × 10^–3, 0.375 × 10^–3 C·m^–2·K^–1. 一级相变材料中, MDABCO具有比BTO更大的极化温度的变化率, 而二级相变材料ImClO₄具有比CIPS更大的极化温度的变化率, 这很好地对应了它们的热释电系数的关系和ECE性能的差异.

$图 4 不同铁电材料在TC－5, TC－3, TC－1 (K)温度下的电滞回线　(a), (c)一级相变材料MDABCO和BTO极化随电场的变化; (b), (d)二级相变材料ImClO4和CIPS极化随电场的变化\r\nFig. 4. Hysteresis loops of different ferroelectric materials at temperature of TC－5, TC－3, TC－1 (K): (a), (c) Electric-field dependent of polarization from the first-order phase transition materials MDABCO and BTO; (b), (d) electric-field dependent of polarization from the second-order phase transition materials ImClO4 and CIPS.$

图 4 不同铁电材料在T_C－5, T_C－3, T_C－1 (K)温度下的电滞回线　(a), (c)一级相变材料MDABCO和BTO极化随电场的变化; (b), (d)二级相变材料ImClO₄和CIPS极化随电场的变化

Fig. 4. Hysteresis loops of different ferroelectric materials at temperature of T_C－5, T_C－3, T_C－1 (K): (a), (c) Electric-field dependent of polarization from the first-order phase transition materials MDABCO and BTO; (b), (d) electric-field dependent of polarization from the second-order phase transition materials ImClO₄ and CIPS.

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图5为由热力学计算得到的MDABCO, BTO, ImClO₄, CIPS四种铁电材料在T_C－5, T_C－3, T_C－1 (K)温度下的自由能随极化的变化曲线及在T_C－5 (K)的温度下的三维自由能曲面图. 结合图5插图中的三维自由能曲面和二维自由能-极化曲线可以看出, 与BTO 和CIPS相比, MDABCO和ImClO₄具有较高的能量和势垒高度, 这对应于图4的电滞回线中MDABCO和ImClO₄较高的矫顽电场. 通过自由能-极化曲线可以计算得到, MDABCO, BTO, ImClO₄, CIPS对应的能量最低点势垒高度随温度变化率分别为12.77 × 10⁴, 1.78 × 10⁴, 5.58 × 10⁴, 0.294 × 10⁴ J·m^–3·K^–1, 相应的极化随温度变化率分别为3.5 × 10^–3, 2 × 10^–3, 4.72 × 10^–3, 2.13 × 10^–3 C·m^–2·K^–1. 从以上结果可以看出, 与BTO和CIPS相比, 在相变点附近, MDABCO和ImClO₄具有较高的势垒高度随温度变化率和极化温度变化率, 这两种材料优异的电卡性能可能归因于其较高的势垒高度变化率和极化变化率耦合共同促进了ECE. 而MDABCO与BTO、ImClO₄与CIPS极化大小相近, 但MDABCO和ImClO₄在相变点附近极化的变化率更大, 说明其较高的势垒高度变化率增大了其极化温度变化率, 进而增强了ECE. 这进一步揭示了这两种材料热释电系数和电卡强度优异的内在原因, 即较高的自由能势垒高度随温度变化率使材料具有优异的电卡性能.

$图 5 不同铁电材料在TC－5, TC－3, TC－1 (K)温度下自由能随极化的变化　(a), (c)一级相变材料MDABCO和BTO自由能随极化的变化; (b), (d)二级相变材料ImClO4和CIPS自由能随极化的变化; 图中三维彩色插入图为不同铁电材料在TC－5 (K)温度下的三维自由能曲面图\r\nFig. 5. Free energy as a function of polarization from different ferroelectric materials at the temperature of TC－5, TC－3, TC－1 (K): (a), (c) Free energy curves as a function of polarization from first-order phase transition materials MDABCO and BTO; (b), (d) free energy curves as a function of polarization from second-order phase transition materials ImClO4 and CIPS. Three-dimensional inset figures show three-dimensional free energy surface at TC－5 (K) from different ferroelectric materials.$

图 5 不同铁电材料在T_C－5, T_C－3, T_C－1 (K)温度下自由能随极化的变化　(a), (c)一级相变材料MDABCO和BTO自由能随极化的变化; (b), (d)二级相变材料ImClO₄和CIPS自由能随极化的变化; 图中三维彩色插入图为不同铁电材料在T_C－5 (K)温度下的三维自由能曲面图

Fig. 5. Free energy as a function of polarization from different ferroelectric materials at the temperature of T_C－5, T_C－3, T_C－1 (K): (a), (c) Free energy curves as a function of polarization from first-order phase transition materials MDABCO and BTO; (b), (d) free energy curves as a function of polarization from second-order phase transition materials ImClO₄ and CIPS. Three-dimensional inset figures show three-dimensional free energy surface at T_C－5 (K) from different ferroelectric materials.

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4. 结　论

基于Landau-Devonshire理论的热力学计算, 本文从一级相变和二级相变的角度对比讨论了不同类型的铁电体, 包括无机钙钛矿BTO, PTO, BFO, 有机钙钛矿MDABCO, 有机聚合物P(VDF-TrFE), 分子铁电体ImClO₄和二维铁电体CIPS的相变和电卡性能. 不同材料的热释电系数、电卡强度、电滞回线及自由能极化曲线显示, 一级相变材料有机钙钛矿MDABCO和二级相变材料分子铁电体ImClO₄具有优异的ECE和电卡制冷前景. 其优异的电卡性能主要归因于其较高的自由能势垒和势垒高度随温度的变化率. 在未来新型铁电电卡材料的研究中, 可以通过寻找自由能势垒高度随温度变化快的材料, 这类材料在铁电宏观性能上具有较高的极化温度变化率, 可以获得较高的电卡效应. 本文详细分析了不同类型铁电材料的电卡特性及其差异的本征物理起源, 为进一步开发高性能的电卡材料和促进电卡制冷的实际应用提供理论指导.

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其他类型引用(4)

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表 1 不同铁电材料的Landau系数

Table 1. Landau coefficients of different kinds of ferroelectric materials.

Coefficients	BaTiO₃^[45]	PbTiO₃^[46]	BiFeO₃^[47]	ImClO₄^[43]	[MDABCO] (NH₄)I₃^[42]	CuInP₂S₆^[41]	P(VDF-TrFE)^[26]
α₁/C^–2·m²·N	$\begin{array}{cc} & 5.0 \times 10^5 \times 160 \times\\& \Big[{\rm Coth}\Big(\dfrac{160}{T} \Big)–{\rm Coth} \Big(\dfrac{160}{390}\Big)\Big] \end{array}$	3.8 × 10⁵× (T – 752)	4.646 × 10⁵× (T – 1103)	7.533 × 10⁷×(T – 373)	4.01 × 10⁶×(T – 437)	1.76 × 10⁷× (T – 315)	1.412 × 10⁷× (T – 315)
α₁₁/C^–4·m⁶·N	–1.154×10⁸	–0.73×10⁸	2.290×10⁸	1.5×10¹¹	–7.032×10⁹	1.38×10¹¹	–1.842×10¹¹
α₁₂/C^–4·m⁶·N	6.530×10⁸	7.5×10⁸	3.064×10⁸		1.124×10⁸
α₁₁₁/C^–6·m¹⁰·N	–2.106×10⁹	2.6×10⁸	5.99×10⁹	2×10¹²	α₁₁₁(T)	6.81×10¹³	2.585×10¹³
α₁₁₂/C^–6·m¹⁰·N	4.091×10⁹	6.1×10⁸	–3.340×10⁸		0
α₁₂₃/C^–6·m¹⁰·N	–6.688×10⁹	–3.7×10⁹	–1.778×10⁹		–2.018×10¹⁰
α₁₁₁₁/C^–8·m¹⁴·N	7.590×10¹⁰
α₁₁₁₂/C^–8·m¹⁴·N	–2.193×10¹⁰
α₁₁₂₂/C^–8·m¹⁴·N	–2.221×10¹⁰
α₁₁₂₃/C^–8·m¹⁴·N	2.416× 10¹⁰
注: α₁₁₁(T): T > T₀(437 K), α₁₁₁ = 3×10¹¹; T ≤ T₀, α₁₁₁ = –3.5085×10⁹× 55 $\left[{\rm Coth}\left(\dfrac{55}{T}\right) \right.$ –Coth $\left.\left(\dfrac{55}{523}\right)\right]$ .

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表 2 不同铁电材料的比热容和密度

Table 2. Specific heat capacity and density of different ferroelectric materials.

Parameters	BaTiO₃^[35,37,42]	PbTiO₃^[36,48,49]	BiFeO₃^[20]	ImClO₄^[43]	[MDABCO](NH₄)I₃^[42]	CuInP₂S₆^[41]	P(VDF-TrFE)^[50,51]
ρ/kg·m^–3	6020	8300	8346	1719	4039	3405	1886
C/J·m^–3·K^–1	3.05 × 10⁶	3.9 × 10⁶	2.88 × 10⁶	2.423 × 10⁶	4.039 × 10⁶	1.896 × 10⁶	2.244 × 10⁶

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Landau-Devonshire理论探究不同类型铁电材料的电卡效应